thickman

Если в сердечнике, распиленном по месту локальной пропитки потери действительно растут незначительно, тогда ОТ можно упразднить. Резать сразу силовой для обеспечения ПНН, обмотку связи тоже выполнить на силовом трансе для уменьшения моточных. Как у Гиратора. Если понадобится доп реактор в первичке, тоже не беда, на реактор можно кинуть компенсирующую обмотку, см красный овал на картинке. В моих поделках, когда в обмотке реактора было около 10 витков, достаточно правильно сфазированного провода Ladd2, просунутого через баранку реактора Ladd1. Но прежде нужно убедиться, что в распиленном сердечнике потери малы и феррит ему не конкурент, в чем я пока сомневаюсь. Для пробы не обязательно мотать полноценную первичку, подопытных можно подключить к вторичной обмотке основного силового транса, рассчитав число пробных витков для получения необходимой индукции.

Попробуйте вместо одного запускающего DB3, включить два последовательно. Можно поиграться номиналом затворных резисторов. Отлично! Но почему не MSTN? Они больше подходят для силовых трансформаторов. Интересно сравнить потери в целом и в разрезном. Сравнить нагрев наножелеза в одинаковых условиях - при параллельном включении, с одинаковым числом витков в пробных обмотках.

Да, накосячил. Буду чесать репу. Я против распиловочных работ, зазор ведет к заметному росту потерь в ленточном сердечнике. Причины не знаю, но об этом неприятном моменте упоминается в работах Стародубцева (Гаммамет), он наш ведущий ученый муж в области амо-нано).

Если контроль намагничивания сердечника не нужен, можно взять за основу отличный вариант полумоста предложенного Гиратором - с фиксацией напряжения на обмотках коммутирующего трансформатора Самое то, если трансформатор не очень короткий (с запасом по индукции, зазор в сердечнике тоже не повредит). Простейший вариант на схеме и во вложении. Напряжение на обмотках коммутирующего транса фиксировано стабилитронами D5,D6 через D4,D21 и открытые ключи М1,М2 соответственно. Ток ограничивается на должном уровне балластным сопротивлением R4. То есть, стабилитроны в затворах выполняют как защитную функцию, так и симметрирующую. Поэтому можно обойтись без симметрирующей обмотки, с помощью которой фиксируется напряжение на конденсаторах полумоста. Стабилитроны нужно выбрать с Ucт=10V, а напряжение на обмотке связи L14 должно быть заведомо больше 10V при минимальном напряжении сети. При фиксации напряжения на уровне 10V напряжение Uси на адаптаторных мосфетах не превышает двойного значения =20V, что зело расширяет поиск, например: https://www.chipdip.ru/product/irlml9301tr-kls с адаптатором деда1.asc

Однокомпонентные составы имеют весьма и весьма ограниченный срок хранения, у двухкомпонентных отвердитель тоже очень быстро приходит в негодность, не напасётесь. Пользуйте дешевую КПТ-8 и не парьтесь! В буквальном смысле этого слова:) Вторички лентой из нескольких эмальпроводов. Такую плоскую ленту неудобно обматывать скотчем, зато она плоская, а это существенный выигрыш по сравнению с толстым литцендратом. Стакан в этом случае получается меньшего диаметра, его диаметр выбирается так, чтобы трансформатор с обмотками почти впритирку вдавливался в дюралевый стакан с теплопроводящей пастой. И не надо заморочек с с вакуумом, лишнее это, самое важное для эффективной теплопередачи – минимальная толщина теплопроводящего слоя и вторичных обмоток. В качестве обводного танса, говорил неоднократно, использую только готовые. Для полумостов выбираю с индуктивностью первички 2-3 mH. Для мостов и полумостов с удвоением сетевого напряжения индуктивность в два раза больше. Какое там ETD29, на картинке то что стоит в макете с приемлемым тепловым режимом. Выдрано, кажется, из дежурки БП АТХ. Индуктивность первички 5.2mH, вторичка – 31uH. Такой коэффициент трансформации близок к оптимальному. Частота преобразователя для транса MSTN-25A от 67кГц и выше при W1=56.

Токовый пыстрик – быстрый разряд входной емкости мосфета через драйвер контроллера. Ток нужно измерять не на истоковом шунте, а в цепи стока. Ток и напряжение на ключе замеряю следующим образом: вкрячиваю токовый шунт в цепь стока, верхний конец шунта обьявляю меккой, туда земляные крокодилы или пружинки пробников осциллографа. В меню прибора каналы инвертирую. Таким макаром удобно мгновенную мощность выделяемую при выключении транзистора смотреть качественно. Или считать количественно, если функция мат умножения в приборе адекватно работает. Это ответ на вопрос irfps о необходимости и достаточности демпферного конденсатора, снижающего потери выключения. Все зависит от типа транзисторов и прочих сово'пукностей различных факторов. Проще взять да и померить на номинальном (максимальном) токе. Разумеется, сетевая вилка осциллографа должна быть отвязана от сети, а гальваноразвязка должна иметь малую проходную емкость, чтобы помехоподавляющие Y-конденсаторы в БП ослика не сыграли злую штуку. При наличии аккумуляторного питания в осциллографе, злых Y-конденсаторов можно не бояться.

Это прототип герметичного трансформатора для источника тока, разрабатывал в гальванический цех на своем производстве. Медная подложка толщиной 1мм, трансформатор обернут в два слоя медной лентой толщиной 0.5мм и припаян к подложке. Боевой экземпляр в дюралевом костюме и залит однокомпонентным теплопроводящим герметиком. Испытывался только на токе до 30 ампер при напряжении 15 вольт, с постстабилизатором на МУ. Он способен на большее, но у меня не было подходящей электронной нагрузки, да и штатный выпрямитель не позволял разогнать больший ток.

Если установлен дополнительный реактор в цепи первички силового трансформатора а обмотка обратной связи намотана на силовом трансе,обратная связь в этом случае будет разрываться при максимальном di/dt, т.е на фронтах тока и автогенерация сорвется. Обойти эту неприятность позволяет обводной трансформатор. Если доп реактора в первичной цепи нет, обводной трансформатор не обязателен. irfps, очень тяжелые демпферы для преобразователя мощностью 300-500W. Вместо четырех кондеев, более чем достаточно одного конденсатора 510-1500 пФ, установленного в диагональ моста. Потребная величина тока для разряда демпферного конденсатора снизится до разумной величины. Если адаптация паузы не предусмотрена, величину затворных резисторов целесообразно увеличить, - при неполном ПНН амплитуда разрядного тока снижается за счет замедленного включения, а потери включения почти не увеличатся при разумной величине демпферного конденсатора.

Придется увеличивать число витков. Я всегда выступал против самостоятельного изготовления этой детальки. Если обводной трансформатор нужен, проще подобрать готовый, например из подходящего обратноходового преобразователя выудить. На фото силовой трансформатор для мостового преобразователя на сердечнике MSTN-25A-T. Первичная обмотка 56 витков диаметром 0,83. Вторичка – 2х5 витков литцем ЛЭЛО 615х0.071, обернутые несколькими слоями каптонового скотча. Плюс обмотка вспомогательного питания для управления МУ и обмотки ОФ. трансформатор помещен в медную посуду и залит номаконовским компаундом КПТД-1/3. При такой конструкции без проблем вытягивается тепло из первички и вторичек при повышенной плотности тока в обмотках. Дорогой номаконовский компаунд можно заменить теплопроводящей пастой КПТ-8, а вместо медной посуды заказать стакан из дюраля или люминя у знакомого тик-токаря.

Ага, если такое заливное в люминевой посуде правильно приготовить - сердечник типа MSTN-25А, MSTN-50S или подобный, узкий и высокий в сечении, и однослойные обмотки, - тогда и в наносердечниках индукцию можно гонять во весь опор.

Однако следует помнить, что у разрезных ленточных магнитопроводов потери не меньше, чем у ферритовых на частотах выше 40 кГц. У сердечников с распределённым зазором ещё хуже - потери заметно выше чем в любых современных ферритах. Поэтому для разрезных наножелезяк с пропиткой остается, пожалуй, одно, но довольно важное преимущество - способность работать при высоких температурах без опасности саморазогрева. В ферритах потери начинают расти при t>120-130C, такой тепловой режим приведет к саморазогреву вплоть до невысокой температуры Кюри - и кирдык.

потому что: Пожалуй, в качестве силового транса не стоит. Результат по потерям в Вашей лабе обескураживающий для меня. Рассчитывал на меньшие потери в сердечниках MSF.

Проницаемость не причем. Все дело в том, что индукция насыщения у сердечников MSTN и MSFN составляет 1.17 Тл, а в сердечниках MSF всего 0.54 Тл, отсюда кратная разница в числе витков. При не очень высоких частотах преобразования, когда индукцию можно гонять по полной, сердечники MSTN безусловно лидеры, они не оставляют другим нано/амо - железякам, и тем более ферритам, никаких шансов. Иначе дело обстоит при работе на частотах 50кГц и выше, использовать их по полной на таких частотах уже проблематично – потери при индукции в 1Тл устраивают не всех. При том что наносердечники и здесь по потерям лидеры, у ферритов потери больше, я проверял. Это можно проверить, сопоставив нагрев в сердечниках одинакового размера, для этого идеально подходят MSTN -40S и ферритовое кольцо стандартного типоразмера K40*24*16. Потери оказались равными на частотах 150-200 кГц, а на частотах 30-50 кГц потери в наносердечнике меньше в разы. Если вернуться ко вчерашнему эксперименту, то Вы убедились, что на частоте 50 кГц и при одинаковом числе витков, потери оказались приемлемыми и примерно равными, но при этом сердечник MSF перемагничивается с заходом в насыщение и это можно использовать для получения достаточного пикового тока намагничивания для получения режима ZVS. Это его единственное преимущество в нашем применении. В ферритовом сердечнике N87 точно такого же типоразмера на частоте 40-50 кГц и при том же числе витков, потерь будет в полтора - два раза больше по моим измерениям.

В любительских условиях по площади петли нереально, пмсм, погрешность большая. К тому же на синусоидальном сигнале это далеко от реальных условий применения. Правильнее на треугольном токе, также как и в боевых услових применения. Просто и с приемлемой точностью потери определяются по потребляемой мощности полумостового или пушпульного преобразователя, к которому подключается исследуемая катушка с сердечником. Потери на современных ключах невелики и с этим можно смириться: https://power-e.ru/components/sozdanie-modelej-elektromagnitnyh-komponentov-po-rezultatam-eksperimenta/ В былые времена, когда ключи были недостаточно эффективными, потери на транзисторах учитывались при измерениях таким методом:

Потерь поболее, чем в MSTN от Мстатор, но всё равно интересно. А есть актуальные ссылки на эти сердечники?

Эх, фокус не удался. А на частоте 50 кГц как обстоят дела? Вообще-то неожиданный результат, потому что для тех же материалов но с отжигом в поперечном поле (сердечники MSSA и MSSN) результат по потерям получается противоположный.

Интересно сравнение температур сердечников на разных частотах при одинаковой индукции. Индукция зафиксирована на уровне насыщения в MSF схемой контроля Iнам, поэтому всё равно чем добиваться изменения частоты - подбором числа витков или ЛАТРом, - им удобнее. Я температуру контролирую не на поверхности, а внутри контейнера. Расковыриваю его немного и помещаю внутрь термопару с каплей термопасты. Лучше в самом горячем месте - ближе к внутреннему диаметру и подальше от ОФ. Спасибо.

Если решено дырявить подопытного (MSF) и встраивать ОФ, тогда честнее замыкать отщеплённые части на обоих сердечниках, даже если на втором сердечнике (MSTN) ОФ не используется - так рабочие сечения и рабочие индукции будут максимально приближенными. Вообще, в кобальтовой аморфной ленте АМАГ-170 потери должны быть поменьше чем в нанокристаллической железной АМАГ-200C. Жаль только, что сердечники MSF отжигаются не в максимально сильном поперечном поле (отжиг оптимизируется для получения наивысшей проницаемости), а вот МSTN в максимально сильном - такой отжиг дополнительно снижает потери. То есть, в нашем применении (минимум потерь) возможности ленты АМАГ-170 полностью не реализуются. Без эксперимента сложно разобраться, кто кого уделает. irfps, ждем результатов!

MSFN тот же MSTN, но чуть с другим режимом отжига и с ненормированными потерями. Интересно сравнить потери в MSF и MSTN, если есть однотипные. Сердечники одного типоразмера с одинаковым числом витков включаются параллельно. Индукция мониторится в MSF на уровне насыщения, в параллельно подключенном MSTN она будет такой же. Поскольку измерения проводятся на ХХ, можно не дырявить сердечник, а использовать для управления ток холостого хода трансформатора MSF.

Привет сибирякам! Пока не довелось поработать с сердечниками MSSN-18S. Приму ожерелье из десяти баранок, выдвигай счет за кольца и доставку. Смоленский адрес тебе давно известен. Ку. Я бы повысил частоту. Ниже прикидочный расчет дросселей МУ и силового трансформатора работающего на предельной петле. Потери в железе не так уж велики, но если хочется меньше, придется перейти на больший типоразмер с уменьшенной рабочей индукцией. Несмотря на довольно низкую частоту по современным меркам, наножелезные моточные получаются достаточно малогабаритными, поэтому напрашивается конструктив "компакт" - размещение всех греющихся компонетов на общем радиаторе, в том числе и моточных. Программа показывает значительный перегрев малогабаритного транса, даже при умеренных потерях. Оно понятно, при малой площади поверхности тепло не отводится должным образом. Установка нанотранса на радиатор снимет эту проблему.

У колец MSSN очень высокий Kпр, соответственно, мала остаточная индуктивность, особенно при короткой обмотке. А балластного реактора в первичке нет. Поэтому автоген затыкается на большом токе или в переходных режимах. Если автоген хорошо отлажен, он себя ведёт адекватно во всех режимах. Число витков на дросселях насыщения выбрано впритык – сердечник будет перегреваться в режиме полной отсечки (максимальный размах индукции), а если вольт-секунда на нем превысит пороговое значение по каким либо причинам, то он откажется полностью запираться, особенно с ростом температуры (Bs падает). Желательно или число витков немного увеличить чтобы иметь запас при меньших потерях, либо частоту немного приподнять. Наножелезный MSSN-сердечник перегрева не боится, самое критичное место – пластик контейнера и эмаль обмоточного провода. Удобно приклеивать такие дроссели насыщения к радиатору, тогда с обмотки эффективно отводится тепло, даже если она приклеена одной плоскостью к теплостоку. А вот с сердечниками МSSA нужно быть внимательнее – у кобальтового материала из которого он изготовлен, низкая температура Кюри. Причем теплопроводность ленты невысокая по причине воздушных слоев между витками микронной ленты, поэтому тушка запросто может разогреться внутри до критической температуры, после которой сердечник потеряет свои магнитные свойства (временно). Такая же беда и с кобальтовыми сердечниками MSF, хотя потери в них невелики, нужно держать ухо востро при проектировании трансформаторов – не допускать перегрева. То есть, немного другой подход к проектированию трансов, такой же как на ферритах. Ну а с жаростойким наножелезом для себя выбрал суровый сталеварный подход. Самое критичное место – пластик контейнера и первичка транса. А что там глубоко в недрах творится - глубоко до фени, потому что нанокристаллическим чем они теплее, тем им лучше (потерь меньше). Поэтому теплоизолированный контейнер только наруку -и потерь в сердечнике меньше, и передача тепла от сердечника к обмоткам хуже. Все обмотки обязательно в один слой - снижаются потери в меди и улучшается отвод тепла наружу от первички, самой критичной по тепловому режиму. Такой трансик тоже полезно посадить на теплосток через пасту или теплопроводящий герметик, получим эффективный слив тепла через однослойные обмотки, особенно от вторичек с большой плотностью тока.

Все хорошо. Я бы немного увеличил емкость демпферного конденсатора и ввел форсирующий. Но это потом. Прежде всего, стоит определиться с потерями в сердечнике и оптимальной частотой перемагничивания. На первом этапе не нужно мотать вторичку. При номинальном (максимальном) сетевом напряжении, изменяя число витков первички, выбрать оптимальный тепловой режим. В последствии может оказаться, что немного завышенные потери в сердечнике позволят сократить число витков и уложить вторички в один слой или с минимумом витков во втором слое, тем самым значительно снизить потери в меди и удовлетворительные общие (медь+железо).

irfps, для полного запирания "резистор на землю" не прокатит, сам себя МУ не закроет полностью- нужен смещающий ток. Понадобится либо доп источник для размагничивания дросселей насыщения, либо как в первом сообщении этой темы. Для попробовать хватит подходящей лампочки между анодами выпрямительных диодов.

Пмсм, это неважно. При любом начальном раскладе, уже на втором полутакте остаточная намагниченность в сердечниках будет с одним знаком. Похоже, дроссельную заслонку на вторичке я убрал зря. Лучше вернуть. Без неё можно как показывал Гиратор – дроссель с отпайкой и дополнительный замыкающий диод: с Гиревой адаптацией.asc

Полумост на биполярах в качестве силовых ключей? Такой вариант сложнее в реализации, и с токовой защитой непросто. За проблему с "качелями" отдельное спасибо! Буду разбираться.