thickman
-
Постов
1 076 -
Зарегистрирован
-
Посещение
-
Победитель дней
4
Тип контента
Профили
Форумы
Блоги
Сообщения, опубликованные thickman
-
-
В 10.04.2024 в 18:19, Nem0 сказал:
Стоило более развернуто описывать все нюансы работы вашей считалки, тогда бы сотням людей, не пришлось перематывать тысячи трансформаторов
Вот у Старичка с этим полный порядок. Прога рассчитана на типовое применение, когда незначительными пульсациями напряжения на конденсаторах полумостового делителя и пульсациями тока в дросселе пренебрегают. Этот случай показан на картинке голубым цветом – ток через силовой ключ. Небольшой положительный наклон трапеции тока обусловлен пульсацией тока в дросселе фильтра. Это базовый вариант, он обеспечит наименьшие пульсации напряжения в нагрузке, а витки трансформатора и выходное напряжение – как раз то, что калькулятор Старичка насчитал. У Вас величина емкостей полумоста на два порядка меньше, поэтому за счет дополнительной пульсаций на конденсаторах, картинка была-бы похожа на малиновую фантазию, однако, скорее всего, дроссель после выпрямителя имеет или меньшую индуктивность, или его нелинейность уже сказывается на большом токе. В результате Вы получили некую форму тока, близкую к зелёной. Форма тока желтого цвета получена при отсутствии индуктивности после выпрямителя, но когда емкости полумоста и индуктивность рассеяния трансформатора примерно соответствуют Вашим значениям. Получится самая выгодная, жесткая внешняя характеристика, причем без дросселя величина вых напряжения практически не зависит от длительности мертвой паузы и никакого необъяснимого чуда тут нет.
ЦитатаТот, кто постоянно следит за моим творчеством, пожалуй уже мог заметить
- не слежу постоянно за Вашим творчеством, может чего пропустил, но я нигде не встретил теоретически обоснованных рекомендаций по оптимальному выбору этих компонентов – номиналов емкостей полумоста, индуктивности рассеяния трансформатора и оптимальной индуктивности дросселя фильтра. А раз так, то у повторяльщиков могут получится "слегка" по-разному работающие конструкции - от классического вида по-Старичку, где трансформатор нужно будет считать соответственно программе, и вплоть до резонансника, но там уже несколько другие расчёты.
0 -
4 часа назад, Starichok сказал:
для тл494 без стабилизации нужно полученные тобой 52,92 умножить на 0,9
Это так в классическом шим-варианте, когда дроссель фильтра по-честному интегрирует ток. Но автор пошел более тернистым путем. Дроссели имеют незначительный номинал и вдобавок шунтированы низкоомными резисторами. Получился режим близкий к резонансному, на это указывает форма тока через ключ, она на осциллограмме, взято из статьи. Через выпрямительные диоды он будет такой же формы. Поэтому стандартная методика расчета выходного напряжения не прокатит. "Полурезонансные" реакторы оказались вынесенными во вторичные цепи - это вынужденное, однако, пмсм, не очень удачное решение.
0 -
4 часа назад, z_vip сказал:
Цепь размагничивания D7, D8 указана верно
Не вижу правильного пути для возвратного тока, он должен через дроссели насыщения проходить в нерабочих полупериодах.
"Убивец выбросов" есть на недрисованном замыкающем диоде - нанокристаллическое колечко, либо на выводе диода, либо с несколькими витками последовательно с диодом?Обмотки на дросселях насыщения многослойные получились? Многослойные перегреваются из-за эффекта близости.
0 -
Странно Дроссель не насыщается? Демпферные конденсаторы суммарной емкостью 4нФ –явный перебор для такой мощности. Достаточно одного 470пФ-1.2нФ в диагональ или 200-510пФ параллельно транзисторам. Для перезаряда С=4нФ понадобится оочень большой ток. Придется смотреть осциллограмму, одновременно напряжение на затворе и на стоке ключа на всех режимах – от ХХ до Iном.
Цепь размагничивания D7, D8 неверно подключена, так работать не будет ,но это, видимо, описка при прорисовке. Предварительный МУ-регулятор для лабораторника - неплохая идея, тоже давно присматриваюсь. Но при широкодиапазонной регулировке сложнее скомпенсировать ОС, особенно когда два регулятора включены цугом, да ещё с переходом тока дросселя из разрывного в неразрывный. Пока что не прикидывал в симуляторе упряжку МУ+линейный стабилизатор. Для меня такая усреднення АС-модель, оч непростая задача.0 -
В 07.04.2024 в 13:33, gyrator сказал:
Так вы что, питаете двухтактной тарахтелкой однотактные мумуки?
Если это так,то замагничивание по вторичке вам обеспечено.
У меня мостовой автоген с конторолем Iнам по-Гиратору преодолевал любой форс-мажор. Без конденсатора в первичке трансформатора. Когда-то здесь показывал работу стабилизатора тока на двухтактном МУ с отключенным диодом в выпрямителе. ОФ устаняло перекос, а стабилизатор на МУ сохранял работоспособность и устойчивость. ОФ в автогене с нанокристаллическим трансформатором – форева.
0 -
V3 прописан несимметричным, поэтому без разделительного конденсатора насыщается сердечник силового транса. В таком представлении поправить можно, только если фронты выполнить пренебрежимо малыми (в кружочке ниже на картинке).
Ток в первичке ТТ пульсирующий, с постоянной составляющей, поэтому модель сердечника нужно перенести в первичку, так можно будет увидеть возможное одностороннее насыщение. Для седечника ТТ в этом месте (если есть пост. составняющая тока) подойдет, например, сердечник MSP-10S-03. Он, несмотря на малую длину магнитной линии, допускает смещение постоянным током через виток первички величиной в 10А(!)
По поводу переходного процесса не понял, вроде всё неплохо. Однако, такие вещи имеет смысл проверять только на тщательно проверенных моделях компонентов. Особенно это касается TL431. Полезно собрать в симуляторе простенькую схему из даташита для тестирования ЛАЧХ. Подойдет только та модель, у которой частота первого полюса лежит в пределах 1-3 кГц, а Rдифф= 0.2-0.3 Ом. Транзисторы включенные с общим эмиттером (Q1,Q4) вносят доп фазовый сдвиг, поэтому желательно ставить реалистичные модели. В схеме, правда, усиление транзисторных каскадов задушено в хлам большими номиналами эмиттерных резисторов (R=1кОм), поэтому каскады получились широкополосные, но так сурово душить, пмсм, не совсем правильно.
Встречные витки в цепи размагничивания МУ (L18,L19) – отличное решение!
0 -
11 часов назад, Obergan Alexey сказал:
если никаких защит и софтстартов не надо, тогда IR2153 или 21531
Есть отличный вариант от китайфончика, на самотактируемом драйвере с простым шим-стартом. Такой вариант интереснее тем, что ненужно в разы увеличивать индуктивность рассеяния силового трансформатора или вводить дополнительный реактор в первичку.
У Немо с доп реактором софт-старт заработал корректно, однако насколько шустро компенсация реагирует на динамическую нагрузку, неизвестно. Автор по-честному указал в статье, что компенсация довольно вялая, с большим временем установления. А на картинках показать этот важный нюанс постеснялся. Момент важный, потому что кому-то вялая реакция не критична (типа для паяльника или зарядника), а кого-то такие подхрюкивания решительно не устроят. Было бы интересно увидеть реакцию выходного напряжения на наброс тока нагрузки, с небольшого значения до полного.1 -
4 часа назад, protector сказал:
Это возможно лишь в отрезке времени, пока заряжается снабберная емкость. И времени там не особо много.
Драгоценного времени в обрез конечно, вот поэтому его можно растянуть, замедляя рост напряжения на стоке (но не время выключения канала!). Конечно, появятся потери в снаббере, поэтому нужно выбирать компромисс. Или не появятся, но беспотерьные бескомпромиссные демпферы это уже тема не для новичков. Суть в другом - начинающие зачастую не понимают, что пологость фронтов на стоке не стоит понимать буквально – это совершенно не обязательно время выключения канала транзистора, хотя в этот момент через ключ (через выходную емкость) ток шпарит немалый. Также как и крутые красиффые прямоугольнечги на всём размахе затворного напряжения - ни о чем.
1 -
В 03.03.2024 в 23:10, Антоха Афиногенов сказал:
форсирование ух какое
Смотреть на холостом ходу что получилось смысла нет, потому что при выключении на ХХ эффект Миллера не проявляется. Смотреть как ухнуло нужно под полной нагрузкой, и то лишь на длину полки Миллера при выключении.
21 час назад, OSS сказал:Хоть ктот начал нормальный сигнал делать.. печально
Да какая печаль, пологий разряд на участках выше и ниже полки не приводит к неприятным последствиям и любоваться на "нормальный сигнал" на этих этапах бессмысленно. Большой разрядный ток нужен лишь на этапе Миллера, когда транзистор находится в активном режиме. Но тут выше головы не прыгнуть – затворное напряжение чуть выше порогового в этот момент (4-6)V, а на пути тока – внутреннее сопротивление затвора величиной в несколько Ом, его нетрудно измерить RC-метром. Поделите одно на другое, получите максимально возможный ток, который разряжает затвор в единственно важный отрезок времени. Поэтому разрядный полевик не имеет преимуществ перед биполяром, как бы красиво на картинке оно не смотрелось. Уж лучше ввести небольшое отрицательное смещение, чтобы получить "нормальный сигнал".
9 часов назад, Антоха Афиногенов сказал:у сток-исток есть собственное время спада/нарастания, которые ускорить никак нельзя.
И не надо, это частое заблуждение. Нужно не ускорять, а замедлять "собственное время сток-исток" - нарастание напряжения на закрываемом ключе. Так, чтобы канал полностью закрылся когда напряжение на ключе ещё невелико. А далее пологий фронт Uси уже не при делах - это выходная емкость заряжается, но транзистор уже закрыт и тока в канале нет, следовательно нет и динамических потерь.
5 -
В 27.01.2024 в 20:20, irfps сказал:
К сож. горят резисторы и транзисторы в макете, а не в модели
Или петлевое задушено где-то или насыщается какое-либо звено, эту беду необходимо предотвратить выбрав правильный режим.
Обычно устойчивость не моделируют в режиме transient, поскольку в режиме переходных процессов для тщательной симуляции потребуется море времени (недели, как минимум) для построения передаточных характеристик для всех режимов. А если в библиотеках ещё и модели неадекватные попадутся, что более чем вероятно - вся праца пойдет в срацу. Тут вообще без мата сложно, почему, покажу ниже на примере.
Чаще применяют частотный анализ, взяв за основу усредняющую (усреднённую) модель. Но её ещё надо уметь создать правильную и воспользоваться проверенными адекватными моделями. Она будет похожа на модель понижающего преобразователя, придется только добавить дополнительное неминимально-фазовое звено, потому что управляющее воздействие в МУ отложено на половину рабочего периода. Плюс доп фазовый сдвиг вносит управляющий транзистор, включенный с общим эмиттером.
Другой способ дополняющий первый – исследование петли обратной связи на своем настоящем макете или устройстве. В Интернете море информации, как практически исследовать петлю обратной связи, даже видосы:------------------------------------------------------------------------------------------
Для наших скромных преобразователей с частотой коммутации до 50-100 кГц частота единичного усиления в петле не превышает 10-20 кГц, поэтому дорогущий суперосциллограф - необязательная роскошь, можно воспользоваться аудиокартой. Для примера - внизу на верхней картинке снято петлевое усиление настоящей TL431 программой "ARTA" с помощью интегрированной звуковой карты. На нижней - виртуальная диаграмма Боде в LTspice при том же включении микросхемы. Пытался выбрать из всего многообразия самую адекватную модель TL431. В других библиотеках – тихий ужас, частота первого полюса гуляет в десятки раз, какое при этом может быть адекватное моделирование?
0 -
В 02.02.2024 в 16:44, igorka110 сказал:
Вопрос с затворной осциллограммой и выводы о наличии ZVS на ее основе остался для меня открытый.
Если полочка ровная и находится на уровне чуть выше порогового напряжения, значит ПНН нет - в наличии Миллер рафинированный. Когда полочка неровная в виде загогулины заходящей чуть ниже порогового напряжения, скорее всего это значит, что ПНН есть, причем в самом оптимальном месте. Загогулина обусловлена перезарядом сток-затворной емкости в паузе. Если этот пыстрик находится ближе к нулевому напряжению на затворе или ещё ниже, значит напряжение на стоке достигает нулевого значения прежде, чем транзистор включается. Разумеется, ПНН при этом есть.
2 -
IGBT охотно использую в автогенах, они вообще не подвержены отказам в режиме ZVS. Только надо выбирать не из серии "стандарт", а с быстрым переключением. При перегрузке, когда частота автогена увеличивается в несколько раз, греются заметно сильнее мосфетов, но ребята очень стойкие. К тому же такой режим как правило нештатный и на кратковременные повышенные потери можно забить.
1 -
16 часов назад, igorka110 сказал:
Делаю акцент на том, что ключи IRF740... Для них вроде в переключение в нуле, смертельно опасно... Нужно придерживаться величины в 30-40 В?
Меня IRF74 ни разу не подводили, но какая-то вероятность вылета из-за накопления избыточного заряда в паразитном диоде, пмсм, есть. Для надежности можно купировать внутренний диод так, чтобы он никогда не включался, но это дополнительные компоненты и потери на диодах в стоках, сюда можно Шоттки для снижения потерь, а в качестве оппозитных – высоковольтные быстродействующие фасты или ультрафасты. Как на схеме. Там же подрезка напряжения на обмотках коммутирующего трансформатора выполнена на ТЛ431. Не всегда наилучшая симметрия получается при одинаковом Uст, могут быть всякоразные факторы влияющие на перекос, поэтому в одно из плеч можно ввести регулировку Ucт в небольших пределах для оперативной подстройки. Меня всегда устраивали стабилитроны. ПМСМ, в ограничителях на ТЛ431 тоже есть свои недостатки – ограниченная мощность рассеяния, но главное, что это недокументированный режим, в нем время установления не регламентируется производителем. ТЛ431- активный прибор охваченный ОС, со своим переходным процессом, не бесконечно малым. С такими ограничителями могут быть выбросы на затворном напряжении. Но Гиратор успешно применял такие ТЛ-ограничители, значит и другим можно.
16 часов назад, igorka110 сказал:Вопрос, так нужна симметрирующая обмотка или можно пренебречь этим элементом?
Ещё раз повторю - если постоянное произведение вольт-секунды не нужно, тогда лучше отказаться от симметрирующей обмотки. То есть, если автоген без контроля Iнам, или если МУ-стабилизаторы не используются, вот тогда да, достаточно будет зафиксировать напряжение на обмотках коммутирующего транса.
При использовании контроля намагничивания, U*tи на обмотках силового трансформатора остаётся постоянным по принципу работы (увеличилось сетевое напряжение - вырос Iнам – время импульса сократилось), поэтому без симметрирующей обмотки никак не обойтись. И при наличии МУ-стабилизаторов постоянство вольт-секунды тоже пользительно, - не нужно закладывать избыточное число витков в дроссели насыщения на случай максимального Uсети.0 -
Хорошо всё. Но я бы, поскольку автоген тактируется коммутирующим трансформатором и не планируется управление по Iнам, поставил бы симметричные стабилитроны с Uст=9-10V на обмотку затворного транса, а число витков на обмотке обратной связи чуть подкорректировал в большую сторону, чтобы напряжение на ней при минимальной сети было вровень или слегка больше Uст ограничительных стабилитронов.
0 -
В 29.01.2024 в 21:03, irfps сказал:
Посмотрите куда установлена емкость 33пф. в модели от thickman.
Упс.. адаптатор здесь не работает. Виноват, не доглядел. Не успевают затворы у М3 и М4 разрядиться, они всегда открыты. Нужно или транзисторы М3,М4 на более легкие поменять, или номинал резисторов затвор-исток уменьшить с 3кОм до 1кОм. Стрелками отмечен проблемный участок напряжения исток-затвор.
Напомню, что стабилитроны D5,D6 выполняют не только защитную функцию, они также подрезают воль-секунду на коммутирующем трансформаторе, т.е выполняют симметрирующую функцию. Подрезка вольт-секунды работает только с коммутирующим трансформатором, но если управление осуществляется по току намагничивания, например через ОФ, в этом случае в полумосте перекос на емкостном делителе можно выправить только посредством симметрирующей обмотки с обратными выпрямителями.От конденсатора С3 в базах коммутирующих транзисторов проку мало в том случае, если материал сердечника в коммутирующем дросселе хорошего качества и если установлен демпферный конденсатор С3 снижающий динамические потери при выключении. Сердечники типа MSF, и тем более MSSA-N, обеспечивают хорошие коммутирующие свойства в отличие от ферритовых, им дополнительные костыли не обязательны.
0 -
В 20.01.2024 в 12:33, rz6lye сказал:
вот такая полусобранная платка, можно ли ( и нужно ли) прикрутить к ней блочек ( тот что на паре транзисторов+ пара диодов) в цепь затвора.
Номинал конденсаторов C8,10,11,12 невелик, с типовой индуктивностью рассеяния силового трансформатора прослеживается последовательный резонансный контур. Я не знаю, намеренно получилось это у автора или по недосмотру, но с бухты-барахты запустить такой резонансник будет проблематично. Довесок на двух транзисторах может и не спасти в том случае, если индуктивность рассеяния трансформатора окажется малой.
0 -
В 28.01.2024 в 18:28, irfps сказал:
Для понимания, есть ли ПНН, стоит посмотреть
- на левый подрисованный кружочек. Очевидно, что включения в нуле напряжения нет, на это обстоятельство указывает плато Миллера в левом кружочке. Если снять осциллограмму напряжения на стоке, то она будет примерно соответствовать моей фантазии красного цвета. Если ключи не греются на ХХ, то вполне вероятно, что характерный излом на красной линии расположен ещё ниже чем я нафантазировал, и поэтому на бескомпромиссный ПНН можно забить.
Но можно и отполировать до абсолютного нуля. Я бы не стал увеличивать зазор в сердечнике, можно снизить номинал демпферного конденсатора с 1нФ до 470-680пФ (два последовательно, например). Если на ХХ сердечник силового трансформатора не перегревается, полезно уменьшить рабочую частоту, Iнам подрастет, глядишь и мягкая коммутация появится. Можно и не добавлять число витков на коммутирующем трансформаторе для снижения рабочей частоты, достаточно поставить симметричные ограничительные стабилитроны, типа Д814В встречно на одну из обмоток коммутирующего транса и увеличить номинал балластного резистора в цепи обратной связи, чтобы стабилитроны не перегревались. Важен не только перегрев стабилитронов и балластного резистора, эта энергия бездарно отбирается в паузе из тока намагничивания, полезнее пустить её на дело ZVS, увеличив номинал упомянутого резистора до 100Ом, и больше можно увеличить, если материал сердечника коммутирующего трансформатора хороший (с оч высокой мю или с ППГ).
0 -
4 часа назад, Жерар сказал:
насколько плохо всё на осциллограммах?
Да неплохо, но пологие фронты всегда благо - и помех меньше, и динамические потери под нагрузкой снижаются. Поэтому демпферный кондей лучше оставить, хотя бы того номинала, при котором преобразователь уверенно запускается.
При желании в нагруженном преобразователе динамические потери при выключении легко посмотреть. Резистор в стоке уже есть. Пусть меккой для осциллографа остаётся положительная шина питания. Одним каналом смотрим напряжение сток-исток, другим ток стока (падение напряжения на стоковом резисторе), оба канала инвертируем. Результат мат умножения (в осциллографе есть опция) ни что иное как мгновенная мощность на транзисторе. Можно и в режиме КЗ посмотреть, для этого не обязательно долго мучить преобразователь в тяжелом режиме. Достаточно настроить однократный режим регистрации (уровень синхронизация по ожидаемому току нагрузки) и на мгновение чиркнуть выход на КЗ. За несколько итераций подстроить режим синхронизации по уровню и времени удержания. При достаточной памяти в осциллоскопе, будет виден довольно интересный интервал – процесс выхода в режим КЗ1 -
4 часа назад, Жерар сказал:
Осциллограммы сняты на мощности чуть больше 200Вт.
Важен холостой ход. Тут верно говорилось, если Iнам недостаточен, придется его увеличить. Можно снизить емкость демпферного конденсатора до 470пФ. Наверное, получилась не очень удачная комбинация -дроссель насыщения+затворный трансформатор.
Помню, что у меня мосты с линейным затворным трансом и дополнительным нелинейным дросселем тоже иногда капризничали, а с нелинейным коммутирующим трансом работали увереннее. Приходилось снижать емкость демпферного конденсатора и слегка повозиться с величиной сопротивления затворных резисторов R3-R6 и балластного R7.
Демпферный конденсатор резко снижает динамические потери выключения, особенно в том случае, если коммутирующий дроссель или трансформатор недостаточного качества (с относительно низкой магнитной проницаемостью.) Особенно хороши в этом месте сердечники типа MSSA-XXXN - аморфные с отжигом без наложения поля. У них достаточная прямоугольность для хороших коммутирующих свойств но не слишком бешенная как у MSSA-XXXL, мешающая номальному запуску. Прямоугольность хороша тем, что в момент переключения коммутирующий дроссель или трансформатор находятся в состоянии глубокого насыщения, это практически коротыш если сердечник с ППГ. Такой коротыш надежно разряжает затворы, не хуже продвинутого высокотокового драйвера, и динамические потери выключения будут небольшими, даже при малой величине емкости демпферного конденсатора, вплоть до его отсутствия. Однако нельзя забывать, что кобальтовые аморфные сердечники нельзя перегревать, у них довольно низкая температура Кюри.Но обычные "непрямоугольные" высокопроницаемые материалы тоже неплохо работают в коммутирующих дросселях/трансформаторах, особенно при наличии демпферного конденсатора достаточной величины. Ферриты для синфазных трансов вполне годятся.
Если затворный трансформатор отличного качества, типа аморфного с высокой-высокой проницаемостью или ППГ, тогда номинал R7 выгоднее увеличить до 200-300 Ом. Эта мера снижает потери в коммутирующем транзисторе VT7, не рассеивается тупо энергия на R7, столь нужная для получения ПНН в паузе, а на потери в силовых ключах увеличение R7 не влияет – глубоко насыщенный переключательный трансформатор или дроссель рулят на этапе переключения.
Коллега Гиратор где-то здесь показывал свой фирменный пускач для облегчения запуска мостовой схемы, но я не пробовал – всегда обходился незначительными плясками для получения надежного запуска.1 -
4 часа назад, Obergan Alexey сказал:
на частоте, в разы превышающую резонансную, ток очень сильно ограничивается
Софт-старт за счет увеличения частоты годен для трансформаторов с очень большой Ls, или если есть балластный реактор в первичке. В общем тогда лишь, когда при кз скорость нарастания тока ограничена на приемлемом уровне достаточной индуктивностью. В резонанснике с низкодобротным контуром такой софт-старт не прокатит по этой же причине – скорость нарастания тока бешеная, поэтому ограничение тока возможно лишь если частоту софт-старта увеличивать до мегагерцев.
У автора получился реально простой ИИП. Не столько по числу применённых компонентов, сколько по отсутствию замороченных решений. По-армейски. Наизобретать своих улучшений тут особо не получится у горе-схемотехника, и это хорошо. Повторить как есть, и всё.
А резонансы и прочие мягкие коммутации – удел других топологий, с иной схемотехникой.1 -
4 часа назад, Obergan Alexey сказал:
Удивительно, что у человека такие фронты получились под нагрузкой
потому что у человека:
22 часа назад, Aknod сказал:выходных дросселей нет.
- вероятно, получился режим приближенный к резонансному, то есть перед переключением стойки полумоста есть некий остаточный ток – не очень большой, но достаточный для мягкой коммутации. Однако, без дросселя могут появиться проблемы с софт стартом и при перегрузке, на это обстоятельство надо обязательно обратить внимание.
0 -
6 часов назад, Zvuk. сказал:
фронт завален, можно и без завала.
Заблуждаетесь. Фронты завалены намеренно, как раз для того, чтобы снизить потери. Притормаживание dU/dt на стоке (коллекторе)во время переключения – это типовой метод снижения потерь. Поймите, что время переключения транзистора и время спада/подъёма напряжения на стоке (коллекторе) – это две большие разницы.
2 -
В 05.01.2024 в 23:26, irfps сказал:
крайне неприятный эффект. Выглядит, как некая модуляция частоты
Не ясно до какой степени модель соответствует макету. Какова емкость сетевого фильтра в реальности. В виртуале всего 2 мкФ и нет сетевого выпрямителя, отсекающего преобразователь от сети. Неизвестно также, насыщается ли на самом деле балластный реактор L8.
Пмсм, наиболее вероятная причина – паразитный резонанс индуктивности (Lнам)II(L5) и емкости сетевого фильтра. Резонансное напряжение может быть выше сетевого, если есть сетевой выпрямитель, отсутствующий в модели. При этом Iнам подскакивает и в дело вступает контроль Iнам, что и приводит к расколбасу. Чтобы проверить это предположение, попробуйте отключить узел контроля Iнам. Самый устойчивый режим работы, когда синхронизация осуществляется или сигналом из дырки Гиратора, или посредством коммутирующего трансформатора. При наличии двух водителей одной кобылы, они могут отбирать друг у друга вожжи в некоторых режимах.0 -
Bcё отлично, Serg76 верно подметил – балом правит нелинейная емкость Coss. Обратите внимание в даташите на её значение, когда напряжение на стоке невелико – в сотни раз увеличивается. Но zvs при этом есть, а плавный заряд этой емкости обеспечивает отсутствие динамических потерь и при выключении тоже. Крайне нелинейная Coss в современных ключах очень полезная штуковина, в ряде случаев можно вообще отказаться от демпферов-снабберов.
2
Регулируемый источник высокого напряжения
в Импульсные источники питания, инверторы
Опубликовано
Делал когда-то стенд с регулировкой 40-250V. Пушпул резонансный с регулируемым линейным. В жизни линейный чуть культурнее был, но идея та же что и в симуляторе.
пуш + линейный.asc