-
Постов
392 -
Зарегистрирован
-
Посещение
Тип контента
Профили
Форумы
Блоги
Весь контент Serg76
-
Официальный документ как правило не заблокирован, и по нему легко найти описание того или иного элемента и выделить необходимый текст для того же перевода если необходимо. Очень экономит время и помогает когда текст очень объёмный, а интерес в нём представляет только часть или вообще одиночный элемент
- 32 585 ответов
-
7
-
- БП
- Блок питания
- (и ещё 3 )
-
Да вроде бы есть всё в теме, с чего бы ... хотя может сленг ... зараза, пойми вас иногда! Один изъясняется на Московском, второй маты маскирует искусно - и ведь главное доходчиво ... чтоб вас!!!
-
Ls уже вбита в модель от source как коэффициент связи обмоток CT равной 0,995. На примере в схеме БП от Yamaxa.pdf, в разном заводском исполнении СТ, заведомо точно известна его собственная Ls. Потому для её использования есть уже табличная форма из набора необходимых номиналов под конкретное исполнение
-
@source Извиняюсь, пропустил, что вы ранее выложили свои модели. Если введёте в них IGBT, поправите параметры на затворах, более-менее пропишите реальные параметры СТ (можно и просто ввести Ls по первичной и вторичной обмотке), добавите элементы согласно приведенной вами части схемы и поправите номиналы ... то разницы в качестве выходного питания и максимальной амплитуды выбросов на вторичках с и без снаббера не заметите. Но с ним, как и говорил выше, форма напряжения на L6 заметно лучше P.S. Вырви глаз конечно последняя ваша схема CROWN POWER AMPLIFIER XTi1000, XTi2000, XTi4000 .pdf
-
Вы ошибаетесь. Если взглянуть на полную схему, видно, что частота контроллера фиксирована на 100кГц, с deadtime примерно 800нСек. По сути имеем квазирезонансный БП мощностью 3кВт для питания от 240В (120В) мощных усилителей. Зная частоту и Cr (С144) можно определить номинал Lr, равный чуть больше 5мкГн. А это примерное значение Ls (индуктивности рассеяния) самого силового трансформатора Т2. Правда есть подозрение, что для надёжной работы на такой мощности, частота контроллера выбрана чуть больше резонансной частоты получившегося LC-контура, чтобы заведомо получить заветный ZVS при работе ключей. Тогда L6, не что иное, как датчик максимального тока в контуре, первичка которого (L6:1) представляет собой проводник пропущенный через замкнутый магнитопровод на подобии ТТ c очень малой индуктивностью. При такой мощности, когда необходимо учитывать паразитную индуктивность выводов самих ключей и дорожек на плате, наличие снабберов уже необходимость. Да ещё и не самый короткий для резонансного контура deadtime, он из-за применения IGBT-ключей (хотя надо сказать для них самих же это значение не очень то и большое). Снаббер помогает и тут скомпенсировать в такие моменты болтанку и выбросы на таком "измерителе" L6, это кстати видно по гораздо большим номиналам С113, R372
-
Люди добрые, извините что вмешиваюсь, @thickman не совсем понятно о чем речь и в каком направлении тогда двигаться. Речь о использовании автоген МУ+ПНН как предрегулятор для синхронного преобразователя?
-
Опа). При кажущейся простоте этой схемы, чем в прочем она наверное и подкупает, вопросов то на самом деле больше). Приложена даже ссылка википедии о выходном ДГС, но не сказано как и относительно чего рассчитывать его номинал или отдельные дроссели по плечам. Ведь есть же даже разница для БП, с и без стабилизации. При этом формула номинала затворного резистора выведена эмпирическим путем. Почему при выходном драйвере на биполярных ключах в самой МС нет рекомендации о применении в схеме защитных диодов на этих выводах (по первичной обмотке ТГР). Как правильно рассчитывать количество витков СТ и ТГР на произвольном ферритовом кольце ... а ведь даже рекомендованное число вызвало сомнение). И эти вопросы возникают периодически в теме, когда чего-то не работает, да и насколько я вижу, создатель её постоянно мониторит, но почему-то молчит . kitafonchik - это не в обиду, а скорее для продвижения темы, но её для этого дополнить не помешало бы
-
Ёшки-матрешки, он у вас ещё и стабилизированный! Проглядел вторую оптопару на плате - извиняйте! Смысл то был в чем, если токовая защита срабатывает при резкой смене нагрузки, значит на шунте подмешаны токовые иголки при включении ключа(ей). Как правило это происходит в не стабилизированном варианте при хорошем исполнении СТ и долбежке на выходную индуктивность значительного номинала. Значит рабочая частота вашего преобразователя должна быть примерно 85кГц, ну или выше?
-
@minzdrawks Пока вы окончательно не упалили ваш БП, верните на место расчетный номинал шунта, выпаивайте выходной дроссель и ставьте на его место две перемычки. Для запуска преобразователя достаточно и софт-старта, правда если всё верно на плате и элементная база при этом совпадает. Лучше приложите скрин расчета - так будет понятнее.
-
Возможно обмотка самопитания и намотана качественно и просадки напряжения на выходе устраивают. Тут скорее суммарный объём снабберов на 14Вт сравним с размерами намотанного магнитопровода. Но можно и эту обмотку использовать для уменьшения выброса5528.pdf, и не только в ОХ-топологии). Извиняюсь ещё раз за не правильную формулу расчета ёмкости в начале темы - быстро и по памяти, не стоило! Осмелюсь вспомнить, zato4nik предложил тогда в какой-то теме элегантное решение возникшей проблемы eeict2015-621-martis.pdf
-
Его легче найти как регенеративный снаббер https://multikonelectronics.com/subpage.php?i=11&p=8 или не диссипативный или с фиксирующей обмоткой (дополнительная обмотка магнитосвязана с самим дроссель-трансформатором). Например с теорией и примерами Snubber-flyback.pdf PSE39.pdf. За остальным лучше к @BAFI - только он терзал его тут на токи в 10А. Проблема в том, что выходные токи для такого типа преобразователя не малые и если решать проблемы выбросов и тепловыделения "в лоб" https://www.qrz.ru/schemes/contribute/power/prostoj-impul-snyj-blok-pitania-na-ims.html, то гораздо проще мотануть ещё одну обмотку. А почти все проблемы flyback в режиме неразрывного тока автоматически решаются с таким снаббером и без усложнения схемы. Скорее всего он установлен на плате последовательно с диодом RCD-клампера. Т.к. он имеет конечное время восстановления и паразитную ёмкость, то резистор служит дополнительной мерой по ограничению тока через него и соответственно к уменьшению выброса при восстановлении ограничительного диода в момент закрытия ключа.
-
"Разводку платы можно шлифовать до бесконечности" как кто-то тут сказал. Все ответы на 34стр. uc3843.pdf Просто присмотритесь к этой основе. Обратите внимание на то как уменьшены, разделены и переплетены для уменьшения площади управляющие и силовые контуры, даже на анод выпрямительного диода обмотки самозапита - распаивается как можно ближе к выводу своей обмотки, вроде мелочь, а простое решение от помех по питанию самой МС
-
Для пульсаций в 100мВ и на предложенной частоте 50кГц надо иметь емкость 8*10мкс/0,1=800мкФ. Не думаю что вам нужно гораздо менее качественное питание да и ток там треугольный и имеет большую пульсацию. И каково там одному конденсатору на такую емкость и величине импульсного тока? Если выбираем в параллель не самых именитых, но доступных, хорошей практикой будет шунтирование их керамикой или полипропиленом. К ёмкости после дросселя уже таких требований не предъявляется, т.к. стоит за индуктивностью и таких токов через него не проходит. В flyback, при стабилизации одного канала, остальные стабилизируются автоматически. Все отличия только в сопротивлении обмоток и их связи с первичкой, поэтому и выбирают для этого в основном самую нагруженную или потребляющую. Самозапит, в идеале, считать так, чтобы при минимальном расчетном входном напряжении срабатывала UVLO по питанию МС, это исключает момент насыщения магнитопровода если зазор был выбран близко к расчетному. Там всего-то три обмотки, их если надо и несколько раз проверить перед первым включением!
-
Схема не соответствует реальной и не все номиналы указаны - очень не удобно! Для 160Вт установлено на выходе две сборки шоттки и при расчетных 8А они работают на 470мкФ? Это да же не смешно. Этот номинал лучше увеличить в 7...10 раз и набрать в параллель (3...5шт.) с низким ESR, один точно не справиться - только помрет храбрым. Свистеть будет, а куда ей деваться. Не удивлюсь если одним тактом с максимальным заполнением она вбухивает в выходную ёмкость кучу энергии, а следующий такт будет с минимальным заполнением т.к. ОС не сможет нормально скомпенсировать такую скорость разряда той же выходной ёмкости. Обратите внимание на напряжение питания МС в расчете, очень близка к граничной минимальной. На плате. Старайтесь тянуть землю для МС прямо с минусового вывода сетевой ёмкости. Диод клампера, как специально, разведен-размазан на плате так, что бы максимально увеличить эту площадь излучающего контура. Дальше уже не смотрел - чудо, что работает! P.S. Попробуйте установить и поработать в PI Expert - там и схема и намотка дросселя в помощь
-
Поскольку не жидишься выкладывать свои мысли вслух, дозволь по печатать свои. Затвор "сразу" в минусе - очень хорошая практика! Оно в любом жестком преобразователе, когда он в deadtime и своей ненужности в минусе. Но тут как, даже чопперу на такой мощности сильно в минус не нужно, ему и минус 3-5V достаточно для крутизны фронта, остальные лишние наносекунды обратно на включение ведь вернуть, да пусть лучше КПД на нас играет. Ладно когда это сильно упрощает схему драйвера, а тут ... на специально. Бережёшь Q2 номиналом R9, оно надо такому типу преобразователя. Заряжай затвор плавнее с учетом частоты, разряжай почти сразу - ключу понравится, это имхо не сильно усложнит схему. Превышен который раз ток драйвера номиналом R4, ну это такое. Я так и не допер - зачем R13? Буду только благодарен за разъяснения про него!
- 32 585 ответов
-
2
-
- БП
- Блок питания
- (и ещё 3 )
-
Можно попробовать использовать вольт-секунды на ТГР для полного синхрона. Правда дифференциальный ТТ лучше мотать бифилярно - хз что там творится в бортовой сети автомобиля. Затворные резисторы нужно подбирать под ключи. При КЗ, нижнему ключу всё же нужен радиатор Sin.asc
- 32 585 ответов
-
1
-
- БП
- Блок питания
- (и ещё 3 )
-
Лучше не использовать в расчетах большие значения максимальной индукции. Зазор в магнитопроводе разогревает рядом расположенные витки (или ленту) на каркасе. Чем больше требуемый зазор, тем больше происходит "выпячивание" магнитного потока, а если ещё и напряженность магнитного поля имеет значительную величину, то и нагрев будет значительно больше. При не хитрых расчётах тока в первичной обмотке, можете даже сами прикинуть это значение в разных по мощности преобразователях от известной фирмы Infineon-AN-EVAL-2HS01G-300W-1-AN-v01_00-EN.pdf Infineon-ApplicationNote_EVAL_600W_12V_LLC_C7_with_600V_C7_XMC-ApplicationNotes-v01_00-EN.pdf Infineon-Evaluationboard_EVAL_3KW_2LLC_C7_20-ApplicationNotes-v01_00-EN.pdf ... В квазирезонанснике на 350Вт, я использовал низкопрофильные магнитопроводы (зазор только в центральном керне) для резонансного и сливного дросселя с расчётным значением до 0,15Т - ощутимого нагрева не заметил
-
С межобмоточной изоляцией всё понятно, но параллелить полные обмотки в разных слоях не стоит. Не важно какую мин. частоту вы можете выставить регулятором, важно не загнать магнитопровод СТ и ТГР в насыщение! У вас два трансформатора, не забывайте. Т.к. ТГР изготавивается индивидуально и под каждый конкретный преобразователь, то имеет оригинальные характеристики. При наличии ослика проще и правильно подобрать его номинал самостоятельно. Статья только в помощь.
-
Полуобмотки правильно соединять последовательно. Т.е. первая половина витков первички, изоляция, вторичка (из примера ниже, мотать одновременно шестью проводами, далее выводы делятся по полам и две вторичные обмотки соединяются по схеме), изоляция, вторая половина первички. Для примера на PQ35/35 от epcos pq_35_35.pdf Обращайте внимание на максимальное ампл. значение. На выпрямительных диодах во вторичке оно равно удвоенному значению (т.к. выпрямитель со средней точкой) + выбросы при работе стабилизированного преобразователя. Диоды шоттки тогда лучше выбрать на 200В. Если уж крутите частоту, то хоть определитесь с минимальным безопасным её значением! Затворные резисторы, на схеме, хороши по номиналу на закрытие ключа, но резкое открытие вызывает осцилляции. Ваша схема управления позволяет легко добавить-подобрать ещё по одному резистору на его открытие. Для улучшения формы сигнала с ТГР, последовательно с разделительной ёмкостью С27 добавьте сопротивление 1...3 Ом. Если первый избавит магнитопровод от подмагничивания, то второй уменьшит добротность первичной обмотки ТГР и послужит демпфированию сигнала. Не плохо было бы разделить питание контроллера и драйвера RC-фильтром. ... так и надо
-
Очень смелое и интересное утверждение, только взгляды разныеCheever.pdf. Но так бывает, когда теория и практика идут рука об руку и разными путями. Такое чувство, что оба чего-то не договаривают, но если опустить всё лишнее всё равно интересно! -Baton-, хорош уже, пусть хоть анекдоты в другой теме будут.
-
Если переформатировать флешку - указанный объём хоть остаётся?
- 4 529 ответов