Dmitriy Khamuev

мало для одной пары, если на две пары, то совсем мало. На две пары от 100ма. Транзисторы VD4,VT5,VT6,VT8,VD1 желательно на общий радиатор, в этом "форсированном" варианте нагруженные греются до 95 градусов без радиатора, в покое, ~0,5 ватта для них многовато. скорее всего Высшие гармоники, "зудит" земля, ошибка компоновки или разводки ПП. Нужно видеть компоновку. До 50мВ терпимо, лучший вариант сбалансировать - это подобрать R14 после прогрева. Выходные транзисторы можно заменить на FQA28N15, FQA36P15. Будет практически эквивалентно 4 парам 240 - 9240. На затворы FQA28N15 добавить емкости 1300пФ и максимально симметричным станет он

Точно R34, куда дел R30, R31 не помню, 17 лет назад рисовал Катушку и цобель, навесные на клеммах делали, практичнее.

Если ещё актуально. Происходит разгон тока покоя выходного каскада при прогреве. Причина: мало снижение напряжения при прогреве, измеряется на C12. Как устранить: заменить номинал R31 с 82->10..22 ома, или на перемычку. Настройка: 1. Отключить предохранители. 2. Выставить потенциометром P1 напряжение на C12 менее 7 вольт (рабочее требуется ~7.7V), удобно измерять на затворах выходной пары. 3. Подключить предохранители, выставить ток покоя 100ма, между истоками выходных транзисторов на резисторах R24-25 ~44мВ. 4. Прогреть усилитель в покое до 60 минут и выставить желаемый ток. 5. Проверить ток покоя для всех пар выходных транзисторов, если транзисторы без подборки могут отличаться, до +-10% не критично. Для устранения "висящей базы" можно замкнуть S - E на потенциометре, возможно придётся увеличить R38 до 6k8..7k5, если тока покоя будет мало. Чем меньше R31 тем сильнее обратная связь тока покоя по температуре.

Тепловое сопротивление корпуса SOT32 без радиатора 100 градусов на ватт, предел температуры перехода 150 градусов. Так при температуре воздуха 40 градусов, пример расчёта: Максимальная мощность = (150 - 40)/100 = 1.1 ватта. На практике лучше, тепловое сопротивление немного уменьшается с ростом температуры. Помня: решаем как быть . С праздником!

уже на 500мВт греются до 70гр. MJD варианты корпуса практичнее DPAK (TO-252) , можно тепловую связь улучшить расположив зеркально на плате. Только вариантов BD139-140 в DPAK нет.

Маяк 203, Комета 212, Нота 203, Электроника ТА1-003, Олимп-003, радовали в силу своих возможностей.

Скучаю порой ...

Есть нюанс: нужно всегда два измерения с добавочным объёмом (массой) и на открытом воздухе (крепить тоже как-то нужно). На измерительных ящиках остановились больше из-за нежелания лепить грузики на диффузоры, иногда повреждаются или пачкаются.

Нужно прочно закрепить головку, чтобы совсем не двигалась, вертикально. Крепили на панели и на каркасе, расхождений не отметили. Вот если держать в руках, то ерунда получается. В итоге наделали несколько ящиков на разные диаметры, так получалось точнее.

Для создания заметного давления ниже 200..300Гц. Здесь же имеем стенд для измерения TS методом добавленной массы, только грузики прикрепляй, чистое акустическое КЗ. Головки фриэйр просто имеют механические свойства позволяющие работать в оформлении большого объёма. У Линквица есть интересная статья https://www.linkwitzlab.com/LX521/Description.htm про такое оформление.

Минимум, нужна Панель Акустического Сопротивления, а лучше, для таких габаритов, Закрытый Ящик 2 отсека с мешочками активированного угля.

больше 203. Александр, на ЛУЧ-е трудился?

Аккумуляторы Eneloop 1-го поколения, ещё от Sanyo, с 2006 в рациях kenwood th-234 работают, заряд от сезона до сезона весна - осень держат. При цикле заряд - разряд свои ~2000мАч показывают. На морозе до -25 работают без замечаний.

100% входной контроль комплектации для производства, промежуточное тестирование блоков и узлов перед сборкой, комплекс приёмо-сдаточных испытаний изделий совместно с представителем заказчика обычное дело.

Цель разработки: создать компактную схему управления и защиты с требуемыми функциями. Назначение: Защита динамка от постоянного тока. Задержка подключения силового питания ~400ms Отключение силового питания при пропадании или снижения одного из плеч Управление силовым питанием микроконтроллером Включение силового питания по детектору наличия сигнала Дистанционное включение в комплексе сигналом TRIGGER +12V Состав узла управления-защиты: Оптопары U1 PC817, U2 PC814 (использую оба 814 для унификации). Интегратор R36-C19, U4 логическая КМОП микросхема 4001 (четыре логических элемента "2ИЛИ-НЕ" 564ЛЕ5), цепи фильтрации и предустановки, светодиоды - индикаторы состояний ON, STANDBYE , DC-PROTECT, SLP. Транзистор Q17, цепь R33-C26, реле RL1 RT424048 48V управление 2x8A коммутация. Работа: Объект управления реле RL1 управляется оптроном U2 по принципу монтажного ИЛИ, цепь R32 - управляющий диод оптопары - светодиоды STANDBYE , DC-PROTECT, SLP. Функция защиты динамика: с выхода усилителя сигнал поступает через интегратор R36(22k)-C19(100uF) на светодиоды оптрона U2, оптрон срабатывает при входном уровне ~1V. При подаче 50V на вход интегратора защита сработает за ~<50ms при R36=22k или ~<100ms при R36=47k. Рабочее напряжение C19 не превысит прямого падения на диоде, выбрал неполярный конденсатор на 16V из наличия, но можно и на 6V. Защитный RS-триггер реализован на элементах 2ИЛИ-НЕ U4:A-B, C20 защищает от импульсных помех, R37 нагрузка для фототранзистора оптрона, цепь R38-C21 устанавливает в "1" (5V) DC-PROTECT при включении питания. 814 оптрон включает триггер при напряжение на диоде ~0.88V и токе ~0.095ma. Постоянное напряжение на входе цепи защиты R36 переключающее триггер составляет ~3.36V при R36=22k, ~3.98V при R36=33k и ~4.72V при R36=47k. Задержка подключения силового питания обеспечивается цепью R33-C26 и при данных номиналах ~400ms, увеличив C26 задержку можно сделать больше. Рабочее напряжение на конденсаторе не превышает напряжения Б-Э транзистора Q17. Отключение силового питания при пропадании или снижения одного из плеч происходит из-за обесточивания обмотки реле. Управление силовым питанием микроконтроллером необходимо для корректной последовательности включения - выключения и перезагрузки. Включение силового питания по детектору наличия сигнала и дистанционное включение в комплексе сигналом TRIGGER +12V реализовано на элементах 2ИЛИ-НЕ U4:C-D сигнал SLEEP поступает с детектора наличия сигнала, цепь R40-R41 делитель сигнал TRIGGER +12V (срабатывает от ~6V), диод D10 защищает от переполюсовки. Применив вместо диода D10 стабилитрон на 4.7V дополнительно защищаем вход логического элемента и от перенапряжения. Резистор R46 "развязывает" от лишней "земли" на корпусе разъёма TRIGGER +12V - это обычно такой: Примечания: метки проводников +-35V и +-36V указаны условно, номинал балластного резистора R34 питания обмотки реле указан для напряжения +-56V. Применённый оптрон U1 814 серии имеет на входе два инверсно-параллельных инфракрасных светодиода и такое обозначение. Интересно мнение коллег по такому варианту защиты, на опытных экземплярах всё работает. Какие напряжения и время срабатывания можно считать приемлемыми?

для уменьшения помех при регулировке, ставлю сдвоенный с включёнными параллельно секциями, корпус заземляю, крепче держится.

Резистор оптопары ОЭП13 параллельно 51к, лампочку запитать с выхода УМ через 2W резистор 1..5к. Вариант простой и постоянные времени срабатывания подходящие. Защита от перегрева катушки эффективная.

Да так корректнее. Таким образом, четырёхзондовый метод прямого измерения выходного сопротивления УМЗЧ с Вашей точки зрения приемлемый? Параметр характеризует насколько влияет выходное сопротивление усилителя на поведение нагрузки, чем - это значение выше, тем меньше влияет.

Ток от ИТ течёт по цепи 1 - 2 (выход усилителя) - 3 (земля усилителя) - 4 В сабвуферах и активных АС он вполне участвует.

Не совсем, не мост : - как на картинке, интересующая проводимость между 2 и 3 зондами. Да, конечно зависит, но до 1кГц точно можно не учитывать. Демпфирование низкочастотного громкоговорителя имеет смысл только в поршневом режиме, а это редко выше 500 Гц.

Усилитель линейный, пф и мкгн конечно там есть, но в полосе до 1кГц на 4..8 Ом их влияние незаметно. За счёт чего?

Micro-Cap в разделе анализа Transfer Function, выдаёт: Output Expression =v(out) +Input Source Name =V3 +Transfer Function =-30.834 +Input Impedance =15992 +Output Impedance =0.000195823 Косвенные методики описаны, понятно как, хлопотно и не очень точно. Здесь предельно быстро и просто, точность определена мультиметром, фактически четырехзондовый метод. Можно включить в измеряемую цепь и собственно подводящие провода.

Так - это типовой способ, приходится измерять близкие значения амплитуды. Есть вариант и двухканальный холостой - нагруженный = разница, но балансировка и т.д.

Вот так пожалуй совсем правильно! А чтобы провод не мешал измерять на клеммах. Попутно, похоже, и миллиомметр получился

Для транзисторного усилителя с глубокой ООС вроде стабильно в полосе, практически интересно до ~200Гц на мой взгляд. Да, тоже подумал, что результат будет некорректным, но если любопытно, то на время замера эту цепь можно отключить.