Jump to content

z_vip

Members
  • Posts

    660
  • Joined

  • Last visited

Posts posted by z_vip

  1. Сказано МУ в первичку - сделано

    Воткнул в первичку макета(схема тождественна приведенной выше , только без обмотки симметрирования) МУ  Ш8х8 с двумя катушками по 45 витков D=0.5 мм параллельно.

    При токе 4 А минимальное выходное 9 В

    При токе в обмотке управления 0,25 А , на выходе 19 В ток 4 А

    Основной диапазон в обмотке управления 0 -150 мА(далее еще выбирается 0,5 В), можно мотать проводом 0,224 против 0,26 на тестовой сборке

    Катушки требуют по 66 - 75 витков , но нужен обмоточный провод 0,43 мм(можно попробовать последовательное соединение катушек по 45 витков и протестить на нагрев )

    тогда диапазон на выходе расширится до 4-19 В

    Можно еще попробовать два Ш 8х8 сложить вместе, но нужны новые каркасы

    Может позже рожу:D сделаю их

    @thickman  огромное спасибо на наводку по МУ в высоковольтной части, успехов и здравия вам

  2. @Кыс  Привет при тестировании МУ достаточно 10 витков на 20 В регулятора при макс. ток 4 А

    Так как полумост - у меня по прикидкам получилось 66 витков(две катушки) - провод 0,5 мм в два слоя, надо бы 0,43 но нету

    Есть 0,38, так как катушки работают параллельно можно рискнуть, но будет нагрев, он и так не маленький, особенно на минимальном напряжение, не хватает объема Ш8х8. Выяснил, что феррит у Ш 8х8 марки 2000-2500, тесты показали 2309 проницаемость, но погрешности дают такой разброс

    Просто кольца от мстатор мне недоступны, вот и тренируюсь на ферритах:D

    Тут про объем МУ получается по тестам, чем больше диапазон регулировки напряжения, тем ближе к объему основного сердечника силового трансформатора

     

     

  3. Всем привет и хорошего вечера

    Размышляя о пользе знаний, до меня дошло, что схема с МУ в первичной обмотке будет работать точно также, как и обычный автоген, благодаря обводному трансформатору. А дозирование тока в первичку силового трансформатора выполняет как раз и МУ.

    Собственно схема выглядит теперь так

    2093706725_.png.b6fe50298bfb35d955e7b8bc06568333.png

    Со схемой управления надеюсь справлюсь

    Всем удачи

  4. @thickman спасибо друг и учитель, а я уже думал перечитать на ночь тему - ваша модель под мой МУ на боковых кернах самое то, но применю уже в следующих разработках, надеюсь будут. А технологически намотку на боковых  кернах можно преодолеть бескаркасной намоткой с пропиткой эпоксидным клеем. Хорошо подходит провод ПСД - его выпускают от диаметром 0,315 мм по меди.

    Вопрос по модели - как работает обводной трансформатор, или на его первичке напряжение согласно симуляции?

    Тестирование по перегреву дросселя МУ показало, что объем магнитопровода нужно выбирать примерно равным объему(сечению) трансформатора

    Для Ш 8х8 с боковыми кернами 4,5х8 шлифовать их до 4 мм не имеет смысла, количество витков легко регулирует нужный нам диапазон

  5. 2SK4213, 2SK4212 4,5 В на затворе

    P0903BDG 3 В на затворе - все из  даташит

    может они и будут работать при более низком напряжении затвора, только сопротивление канала никто не гарантирует, а нам важно низкое сопротивление канала, иначе наша приблуда по ограничению разряда не сможет иметь высокий кпд

    Почему сборки IRF73(4)** выпускаются именно в смд варианте? - они и разрабатывались для применения в таких приложениях, как  контроль батарей

    характеристики 12-20-30 В затвор 1,5-2-2,2 В, токи от3,6 А до 12 А

  6. @jam_yps дело в том, что клапан работает и для горячей воды - так что бытовые пластики там просто не прокатят. Самый дешманский  обмоточный провод имеет перегрев на 105 градусов, так что теплая катушка это нормально. При 230 В в сети нагрев выше на 10% , относительно 220 В

    Всем удачи и здравия

  7. @selan61 варистор - нужен для защиты от напряжения самоиндукции катушки, можно не ставить, а если ставить то параллельно контактам катушки соленоида после реле. Предохранитель обязателен

    Если гудит, значит вибрирует. И провод тоже вибрирует. Ну жесть:aggressive: Вы конструкцию соленоида видели в разрезе? Это динамик:D, у которого закреплена катушка, следовательно на переменном токе вибрирует сердечник. Соленоид на переменном токе не может не гудеть!

  8. @MrGenia1991 ншген  нет, никак  не получится,  при напряжении 3,2 В подходят полевики работающие при ультра низком напряжении затвора,

     то ,бишь от 1,5 В примерный список - многие из них начинают работать от 2,2 В - но ток дают от 2 А. Смотрите даташиты

    Si2302DS     2.8А, 20В     0.085 Ом 
    FDN339AN     3А, 20В     0.035 Ом
    IRLML2502     4.2А, 20В     0.045 Ом
    IRF7301     5.2А, 20В     0.050 Ом 
    FDC637BNZ     6.2А, 20В     0.024 Ом 
    FDS9926A     6.5А, 20В     0.030 Ом  
    IRLMS2002     6.5А, 20В     0.030 Ом   
    PHB108NQ03LT     75А, 25В     0.0053 Ом

    PHB50N03LT 46 А 25 В

    Удачи

  9. Если катушка соленоида теплая до 65 градусов(это очень горячо), то ничего делать не надо. На переменном токе важна индуктивность катушки.

    Можно также защитить контакты реле варистором(типа 14N431K или 20N431K) параллельно катушке соленоида

    Да и наличие предохранителя обязательно с варистором, примерно для вашей катушки предохранитель 1 А

  10. Рабочая модель

    1894454146_.png.032dfb33ada82990c2c127f6a4de7d25.png

    R4 от 1 до 2,7 кОм задает напряжение выключения от 3 до 3,2 В

    TL431 лучше заменить на LM385-2.5, у нее рабочий ток от 20 мкА

    N-канальные сборки IRF7303, IRF7311

    В железе не проверял, но думаю работать будет

    Удачи

  11. Кому не спится ночью - мне

    Ш 8х8 феррит боковые керны 4,5х8, со шлифованы до 4х8

    Катушки на боковых кернах по 10 вит. соединены параллельно

    Результаты тестов

    Ш 8х8 феррит боковые керны 4,5х8  ток на выходе выпрямителя 4 А напряжение 18,6 В, ток в обмотке управления 250 мА

    Ш 8х8 феррит боковые керны 4х8  ток на выходе выпрямителя 4 А напряжение 19,6 В, ток в обмотке управления 200 мА

    шлифовка с 4,5 до 4 мм дала прибавку в 1 В на выходе, ну понятно индуктивность боковых катушек  уменьшилась, правда этого можно добиться уменьшением на 1 виток боковых катушек.

    При минимальном напряжении 5,5 В выхода и токе 4 А  и ток в обмотке управления 10 мА - температура сердечника 52 градуса, куда то  нужно девать реактивную энергию

    При среднем напряжении 13 В выхода и токе 4 А  и ток в обмотке управления 38 мА - температура сердечника 46 градуса, куда то нужно девать уже меньше реактивной энергии

    При высоком напряжении 18,5 В выхода и токе 4 А  и ток в обмотке управления 100 мА - температура сердечника 42 градуса, куда то нужно девать еще меньше реактивной энергии.

    Ну тестируя Ш ферритовые сердечники в МУ появилось три правила:

    1. ширина боковых кернов должна быть как можно ближе к половине ширины центрального керна

    2. Объем сердечника имеет значение

    3. максимальный нагрев при минимальном выходном напряжении и максимальном токе

    Так как сердечник Ш 8х8 неизвестной мне породы зверь, то попробую вычислить примерно его проницаемость

  12. @irfps  исправил расчеты - не заметил Кзап = 0,72 ± 0,02 - получились индукции ближе к дырке гиратора и потери выросли

    зазора не будет, так как половинки Ш из одного комплекта при отпиливании одного из боковых кернов, каркас лепить лень)))  и на нем 400-500-600 витков до заполнения

  13. @irfps

    ->Вот, что интересно, при небольшом снижении частоты очень сильно уменьшается потребление.

    Сердечник тот же, MSTN-32S-TH, мост, питание 220в AG (307v DC).

    1. Просверленное радиальное отверстие с каплей цианакрилатного клея.(Классическая Дырка Гиратора) 10% свода.  Первичная обмотка 53 вит., частота 38кгц,  потребление схемы 14ма. Температура сердечника 70ц.

    -> посчитал индукцию по вашим данным - Первичная обмотка 53 вит., частота 38кгц, MSTN-32S-TH - получил 0,86Тл

    по графикам оценил потери сердечника 100 Вт/кг  - 2,6 Вт

    Теперь Первичная обмотка 40 вит., частота 50 кгц - по расчету получил 0,88 Тл

    по графикам оценил потери сердечника 200 Вт/кг  - 5,2 Вт

    Вроде не много, это расчетные данные - да и не учитывал потерю сердечника от дырки гиратора

    Удачи всем и здравия

     

    добавлю при индукции 0,88Тл на частоте 30 кГц по расчетам надо 68 витка для вашего моста(правда мал запас по напряжению питания)

    и потери сердечника 70 Вт/кг  - 1,8 Вт

    Выводы сами сделаете

     

  14. @irfps я не особо спец - но в даташитах на сердечники приведен график удельных потерь Вт/кг для частот

    793657496_.png.015b0e3e9106371b0f0a336075d50f2b.png

    При амплитуде индукции 1 Тл потери на 50 кГц 250 Вт/кг а при 20 кГц потери 50 Вт/кг

    MSTN-32S-TH вес Масса без контейнера: 25,7 г ± 10% - тогда потери сердечника на 50 кГц 6,4 Вт, а на 20 кГц 1,3 Вт

    Чисто мое мнение может ограничить частоту 30 кГц при  индукции 1 Тл?

    Что к стати подтверждают ваши тесты на частотах 50 кГц и 38 кГц

    Удачи и хороших идей

    Да со шлифовать не удалось, хотел быстро, одна сторона вроде получилась, другая рассыпалась - нужен алмазный инструмент для шлифовки

    Еще один сердечник есть Ш 7х7 с боковыми кернами 5,5х7 - нужны размеры  3,5х7, чтоб протестировать мою теория равенства площадей центрального и двух боковых кернов

    Есть еще вариант отрезать  один из боковых кернов и из 2 двух сердечников сделать один с двойным центральным керном, но нужен каркас для обмотки управления

  15. @Александр В нашел в чипе 1206 0,25 Ом это победа можно соеденить 4 шт. параллельно и 0,0625 Ом получим.

    Чтож так беден чип-дип на резюки

    @introway удачи с радиатором, если есть медный лист 0,25-1 мм толщиной то можно сделать П-образный радиатор и в паять на плату а к нему XL4101

    Если место позволяет, ставил XL4101 перпендикулярно плате и крепил скобой к радиатору 50 см2  от материнской платы,  нагрев при токе 3 А 50 градусов

     

  16. Продолжил тесты МУ на Ш ферритах

    Итак Ш 7х7 , боковые керны 5,5х7 мм, на боковых кернах две катушки по 10 вит. D=0.86 мм

    Ток нагрузки 4 А выход напряжение 14 В и при токе в обмотке управления 250 мА, что не приемлимо

    Ш 8х8 , боковые керны 4,5х8 мм, на боковых кернах две катушки по 10 вит. D=0.86 мм

    Ток нагрузки 4 А выход напряжение 18,6 В и при токе в обмотке управления 250 мА, что очень хорошо.

    Отсюда можно сделать вывод - ширина боковых кернов должна стремится к половине ширины основного керна(мало данных ну у меня не завод, сердечников заказать/найти нужный проблематично, вот со шлифую Ш 7х7  до 3,5 мм боковые керны, повторю тесты )

    На вкусное три осциллограммы напряжения на входе выпрямителя, при токах в обмотке упраления 10 мА, 50 мА и 250 мА, для сердечника Ш 8х8

    554974789_10-88.jpg.eb394c39eb3526cd17bb360345e52d15.jpg

    1607874485_50-88.jpg.47da691c515dea4861c74947a3a60e24.jpg

    1823552912_250-1010.jpg.44fb53c15450af2da127507d46825a39.jpg

    Видно как работает шим МУ:dance2:

    Проверил кпд на максимальной мощности на выходе 72 Вт - получил 82 %, без потерь в диодном мосте сетевого выпрямителя и фильтра

    да и повторюсь при замкнутом МУ на выходе 20 В при 4 А.

    Выбросы давятся RC цепочкой на входе в выходной выпрямитель, возможно необходимо ставить две RC цепочки одна перед МУ, другая после, для подавления паразитных колебаний, правда каждая цепочка заберет по 1 Вт ненужных потерь, но помехи у меня в приоритете

    всем удачи и здравия

    @thickman Доброго здравия,  МУ на Ш 8х8 , боковые керны 4,5х8 мм, на боковых кернах две катушки по 10 вит. D=0.86 мм, обмотка управления на центральном керне 600 вит. D=0,26 мм

    Ток на выходе 4 А 18,6 В при токе в обмотке управления 250 мА

    1040570318_250-88.jpg.ae92d2b2dc9cbace3b9a5b3fa7e2df5b.jpg

    Если имеется такая пауза  при работе с МУ на Ш феррите, то возможно ли прикрутить синхронный выпрямитель? Или я заблуждаюсь в своих суждениях?

    Тепловой режим очень даже хорошо 45 градусов при токе 4 А, основной нагрев от обмотки управления

    С уважение маэстро

  17. @introway  Неплохо для первого раза. надеюсь конденсаторы с низким ESR

    И последний вопрос - где взять сопротивление номиналом 62 мОм?

    соединить 0,15 Ом и 0,1 Ом(либо 3 по 0,2 Ом) резисторы параллельно  0,06 Ом получим - увы сложно найти у нас - есть только 2 Вт. Проволочные использовать нельзя из-за их индуктивности

    Вот в чипе нет вообще подходящих - где искать ? надо рыть инет на предмет продажи, может али, но там долго ждать

    Удачи

     

  18. @introway Поднял напряжение чуть выше 11 В, но результат такой же. Почему мОм? По расчетам там должны быть десятые доли Ома (если не сотые), на практике так и есть, чем меньше сопротивление, тем больше ток. При 0,5 Ом ток примерно 250 мА.

    Все работает - при 0,1 Ом ток будет приблизительно 1-1,25 А.

    Даташит дает отправные формулы - но при производстве могут быть погрешности, так что макетирование еще никто не отменял.

    Несколько не очевидных моментов.

    Монтаж - соединения как можно короче, на входе конденсатор с низким ESR 220-470 мкФ и такой же на выходе. Дроссель, диод(шоттки) должны соответствовать токам и напряжениям. Токовый резистор желательно малоиндуктивный.

    Конструктив - тут засада, при токах свыше 1 А микросхема рассеивает более 1 Вт, по даташит прикинул примерно при токе 3 А(максимальный ток 3,6 А) мощность рассеивания тепла примерно 2 Вт, следовательно площадка для пайки 5 см2   фольги на плате, либо радиатор на корпус, иначе возможен перегрев и отключение( ограничение ) выходного тока

    Удачи

     

  19. @irfps 38 кГц ? может частотные свойства материала не позволяют работать на 50 кГц. Протестируйте на других частотах, чтоб выяснить зависимость от частоты  и индукции.  кол-во витков тоже важно - можно примерно выяснить максимальную индукцию для этого типа сердечника от частоты.

    Удачи друг

    MSTN-32S-TH типоразмер по магнитопроводу можете указать? чтоб посчитать примерно индукцию в сердечнике. Может производитель халтурить начал)))

×
×
  • Create New...