Zawinul

@czaerlag , прекрасные результаты, поздравляю!

Пожалуйста, рад помочь! Хорошо, что у вас идёт увлекательный процесс с хорошими результатами.

Я не спрашивал, что приведено в статье по ссылке, смысл моего вопроса был таким: "а что, моей пдф-ки недостаточно?" В ней тоже описан этот же самый ПРИНЦИП. Более того, не потребуется никаких "аналогий", т.к. там уже приведена готовая S-образная схема с соответствующим графиком. Впрочем, это уже неактуально. Меня сейчас интересует другой вопрос. Falconist, можно поинтересоваться, а почему Вы настолько невежливы? В максимально возможной степени. Я бы даже сказал, на грани хамства. Я имею ввиду это: Может, Вы меня перепутали с кем-то, кто Вас обидел? Так я с Вами до этого форума вообще нигде не пересекался, смею заверить.

@Falconist , вообще не понял про "лёгко"? А схема в моей пдф-ке pot_taper_amz.pdf "трудная", надо полагать? Я бы сказал, что с точностью до наоборот, т.к. по вашей ссылке в явном виде нет схемы замещения W-потенциометра. Там идёт речь про громкость, баланс...бла-бла-бла... вокруг да около. Даже S-образного графика нет. ТС-у, как юзеру LTspic-a, руководствуясь схемкой из пдф-ки, остаётся, всего лишь, подобрать резисторы по своему разумению (по "дБ-линейности"). Чего ещё не хватает? Иначе говоря, можете пояснить смысл вашего поста?

Есть такие симметричные потенциометры с S-образной кривой регулирования - группы W (некоторые производители считают их подвидом линейной группы В и маркируют их также и добавочной цифрой к этой букве B). У них два плавных участка - возле выводов. Специально придуманы для подобных дел, но, дефицит. Кроме того, групп W (как, кстати и A, и C) бывает несколько, они отличаются характером регулирования. В магазинах часто не указывают, какая именно подгруппа - "берите, что дают". Но можно попробовать приспособить и линейный потенциометр с помощью двух дополнительных резисторов. См. пдф-ку amz. Только для этого дела берите пот более высокоомный, чтобы получить заданный номинал. По вашей схеме. Для регулировки ВЧ совсем не нужен кусок схемы на ОУ U4, достаточно к движку пота подключить простую последовательную RC цепочку. Подберите по вкусу, можно начать с 33 нФ и 390 Ом. Resistance Taper_ALPS.pdf Alpha_Pot_Taper.pdf pot_taper_amz.pdf

Если под "определяем" вы подразумеваете "как узнать цоколёвку неизвестного прибора", то: Очень часто между С и И включён защитный диод. Вот, по нему и можно определить тестером. Минус на сток, + на исток (для n-канального) - звонится. Можно по ёмкости - ЗС меньше, чем ЗИ. Можно по встроенной защите затвора (двухсторонний стабилитрон), но рассказывать не буду, а то почти наверняка убьёте его. А если под "мы определяем" имеется ввиду "как при изготовлении транзистора некие "мы" назначают один вывод истоком, другой стоком", то это уже не про этот форум, это про технологию изготовления. Попробуйте спросить на https://electronix.ru/forum

Щербаков, Грездов, "Электронные схемы на ОУ". стр. 113,114, рис 6.1, г. - ваша схема с той разницей, что там двухполярное питание, т.е. пороги переключения считаются относительно 0. У вас 0 - это средняя точка, заданная делителем "на 2" - R4 и R3 = 15 В/2 = 7,5 В. Вот, от этого уровня и будем считать пороги переключения. Формула такая [+/-]Uin = - [-/+]Uout*R1/R2 = 7,5 В (1 кОм/3кОм) = [-/+]2,5 В [+/-] означает вниз/вверх относительно вашего (виртуального) нуля, т.е. относительно "истинного" схемного уровня 7,5 В. Итак, уровни переключения относительно вирт. нуля (7,5 В) +/- 2,5 В или +5 и +10 В от схемного нулевого уровня. Ну, а временные параметры (моменты переключения) посчитаете сами - простая тригонометрия. Учтите, все эти расчёты справедливы для рейл-ту-рейл ОУ (т.е. таких, у которых напр. на выходе может принимать потенциал + и - своего питания; в данном случае, уровни 0 В и 15 В). Если использовать "обычные" ОУ, у которых выходное напряж. не достигает потенциалов своего питания, то надо скорректировать (уменьшить) значение [+/-]Uout на величину "недобора" вых. напряжения. Или просто в учебных целях считать ваш ОУ идеальным, тем более, что тип ОУ вы не указали. Я просто не знаю, как там у вас это заведено.

А какая амплитуда этого треугольника? макс - +15 В, мин - ? От этого будет зависеть временнОе положение фронтов вых. прямоугольника. Или это не важно?

Скорость нарастания (Slew rate), полоса частот при Кус=1 (Unity-gain bandwidth). Но совершенно непонятно, каких именно значений будет достаточно в вашем случае. Советую освоить симулятор, сами всё увидите, " мало" или "достаточно". Микрокап 12 бесплатный и осваивается за несколько вечеров. Если вы собираетесь более-менее серьёзно заниматься электроникой, то МК будет для вас супер-полезным инструментом.

А его и не надо исключать. Т.к. выход ОУ по постоянке будет изолирован затвором от связки ПТ-БТ (ток затвора = 0), то весь ток течёт сверху вниз (от плюса к минусу), никуда не ответвляясь - и это самое главное. Остаётся совсем мизерная погрешность от того, что ОР-07 имеет некоторый совсем небольшой входной ток - несколько нА макс. Но если и это хочется исправить, то ПТ-ОУ в помощь. Точнее так: для ловли таких мелких блох необходимо будет учитывать совсем другие факторы - напряж. смещения ОУ, его t*нестабильность и т.п. Но это совсем не для этой темы. u7f5, просто применяйте быстродействующие ОУ, и схема будет "поспевать за нагрузкой" по вашей терминологии.

Т.к. на схеме нарисован ОР-07, то это намекает на некую прецизионность. Так вот, надо понимать, что эта схема стабилизирует не ток на выходе (ток коллектора), а ток эмиттера, который состоит из тока коллектора и тока базы. Чем больше Hfe транзистора, тем меньше будет отличие от рассчётного тока. Чтобы вообще исключить эту погрешность, следует сделать составной транзистор ПТ-БТ, либо применить просто ПТ, например, MOSFET.

Посмотрите эту тему на Веге, весьма любопытно. Думаю, будет познавательно проследить за развитием схемы и за логикой конструирования. Может, пригодится.

Да, будет. Кус прямо пропорционален крутизне. Та, в свою очередь, пропорциональна корню из тока стока (иначе говоря, 22 mS - это просто паспортное значение макс. крутизны при Uзи=0 или, что тоже самое, при нач. токе стока. А "рабочая" крутизна может быть намного меньше этого значения). Поэтому, увеличивая истоковый резистор, уменьшаем Кус. При этом, надо всякий раз подбирать стоковый резистор для получения заданного потенциала стока, обычно это чуть больше пол-питания (если есть осциллограф, то по критерию одновременного ограничения обеих полуволн при большом сигнале. Но так как у вас рабочие сигналы невелики, то просто установите 1/2 V питания +/- 30%) . Кстати, если убрать С2 (100 мкФ), то Кус резко уменьшится. Может, этой меры будет достаточно. Это комплексный вопрос. Не знаю, нужно ли вам это. 1)Во-первых, при Uз-и примерно +500 мВ происходит ограничение из-за появления тока затвора. (З-И - это не что иное, как обратно-смещённый диод, который при этом напряжении начинает открываться). Поэтому, минусовое смещение (Uзи) выбирают с запасом - так, чтобы самый сильный сигнал на входе не приводил к открыванию диода З-И. 2)При достаточно большом Кус и /или низковольтном питании ограничение может начаться уже по выходу из-за насыщения или отсечки транзистора. Обычно, это так и происходит, если смещение задано более-менее правильно. Естественно, эти факторы могут сочетаться, поэтому, не всегда очевидно, из-за чего каскад работает не так, как задумано. То, что вы называете пороговым уровнем, не зависит от крутизны, а зависит от соотношения напряж отсечки и напряжения сигнала. Это по входу. А если рассматривать и выход, то тут добавляется фактор Кус (который прямо пропорционален крутизне, но не паспортной - максимальной, а в рабочей точке), от потенциала стока, от напр. питания, даже от величины нагрузки. В общем, это всё трудно для понимания малоопытными. Поэтому действуйте так: Для начала оставьте 1 ком в истоке. 100 мкФ уберите. Посмотрите U на стоке, если оно пол-питания +/- 30%, то оставьте, как есть. Если выход за пределы, подберите стоковый R. Послушайте, если Кус всё равно большой, то увеличьте истоковый R до нескольких кОм и повторите процедуру с потенциалом стока. А если Кус, наоборот, окажется малым, то включите конденсатор (10 мкФ достаточно) между истоком и общим. Если Кус окажется чрезмерным, то последовательно с этим конденсатором поставьте и подберите резистор - Кус будет средним между крайними значениями с /без конденсатора. Да, лучше уменьшить усиление ОУ уменьшением R14. А иначе происходит как-то нелогично - вначале разгоняем Кус ОУ, затем давим сигнал на входе (сумматора). Но учтите, что Кус и для остальных источников тоже уменьшится. Если будет мало, то смело уменьшайте входные R - те, что по 20 кОм. Кус по всем входам сейчас одинаков и равен 100 кОм/20 кОм = 5. Очень просто. Можно, никаких сложностей. Просто поставьте. Если достанете керамику группы NPO, то можно. Но дорого. В принципе, можно применить и группу X7R, но немного увеличатся искажения. Учитывая сферу применения, то скорее всего, сойдёт. Проконтролируйте микрофонный эффект, т.к. некоторые керам. конденс. воют и свистят. Проверка - включите на макс. громкость и постучите по ним карандашом или ручкой - там сразу всё услышите и поймёте. А в истоке можно применить танталовый 10 мкФ - они небольшие. TL062 - плохой выбор, т.к. они сильно шумят. Поставьте NJM4558, TL072, NE(NJM)5532 и т.п. Т.к. они потребляют больше, то возможно придётся поставить стабилитрон на меньшее напряжение - 15...18 В. R12 зашунтируйте керамикой 30....100 пФ, а то схемы с малым Кус (здесь -1) могут самовозбуждаться. R в затворе можно увеличить до 3...5...10 МОм, НЧ должно немного прибавиться. Впрочем, может и не прибавятся, т.к. это сильно зависит от датчика. Если ещё что-то увижу, напишу.

И что? Тут дело в характере импеданса. Посмотрите ёмкостное R [в звуковой полосе] своего пьезика и сравните с R_вх усилителя. Прикиньте неравномерность АЧХ - помните, я писал о f-зависимом делителе? Для тембрально ровной передачи необходимо, чтобы импеданс датчика был на пол-порядка... на порядок меньше R_вх усилителя, что в данном случае вообще не выполняется. Читайте, ТС написал то, что я и предсказывал: Ещё раз: с пьезиками лучше работают полевые тр-ры. Плюс, в данном случае, шум будет меньше. Можете почитать ХиХ, там исчерпывающая информация о том, с какими источниками что лучше выбрать для получения лучшего С/Ш - БТ или ПТ. В данном применении БТ - это или от бедности, или от "валяются в тумбочке, понавыпаивал дофига", а других резонов нет. Поможем, не проблема. Надумаете делать, напишите какие ПТ у вас есть, напр. питания, R_нагрузки (во что включать будете).

Это дифференциальный усилитель. Да, не канонический. В этой схеме Кус дифференциального сигнала (=полезного сигнала) достаточно большой, а Кус синфазного сигнала (по сути, наводок /помех) = 1. Поэтому, ослабление синфазного сигнала равно Кус. А это и есть то основное свойство, ради которого и затевалось балансное соединение в музыкальной /студийной аппаратуре. Поэтому, в смысле подавления (точнее, не усиления) синф. сигнала, эту схему можно назвать балансным усилителем. Разумеется, существуют диф усилители с Кус_синф_сигнала значительно меньше 1, но при такой простоте схемы лучшего и не пожелать. Но основное не это, а то, что обе эти схемы малопригодны для правильной тембральной передачи. Дело в том, что пьезодатчик - это чистая ёмкость, навскидку - 1 нФ (сильно зависит от размеров, типа и т.п.). Теперь представьте эквивалентную схему: генератор сигнала -- делитель: верхнее плечо - ёмкость, нижнее - низкое входное сопротивление каскада на биполярном транзисторе. А т.к. ёмкостное сопротивление (верхнее плечо делителя) растёт с понижением частоты, то получается частотно-зависимый делитель сигнала датчика. Как результат, чем ниже частота, тем слабее сигнал - нехватка НЧ. Это первое. Второе. Пьезодатчик на звуковых частотах имеет очень высокий импеданс (см. зависимость ёмк. сопротивления от частоты), а это означает, что биполярный вход будет генерировать большой шум. Причина в том, что БТ имеют большой шумовой ток, который, протекая по высокому R источника сигнала, создаёт большое напряжение шума. Мораль проста: для пьезодатчика требуется входной каскад на полевом транзисторе. Во-первых, у него громадное входное R, а во-вторых, у него мизерный ток шума.