protector

Причина в скин-эффекте. Ток в средней зоне ленты ослаблен. Зачем портить ленту, если можно взять эмаль-провод? А как эти волоски изолировать?

В данном случае конечно за счет роста R. Откуда возьмется снижение Z, если вы стремитесь к все той же индуктивности?

Свернуть в ТОР, чтобы меньше излучала и ослабилось влияние на саму катушку, особенно если вы хотите поместить ее в стальной экран. Мотать медной лентой – не лучшая идея, нагрев может и уменьшится, но добротность будет хуже и вырастут габариты. Попробуйте все тот же жгут, стараясь его сделать более плоского профиля. Отдельный вопрос – повышение магнитной проницаемости. Кроме пропиленного кольца, которое непросто найти необходимого размера и материала, можно поэкспериментировать с самодельным композитом. Растолочь ВЧ феррит и смешать с измельченным стеклом с добавлением клея. Из этой массы сформовать бублик для будущего ТОРа. Главное угадать с концентрацией феррита, чтоб не переборщить.

Головку проверить сразу нужно . Дальше смотреть переключатели, к.з., обрыв, чистить окислы, грязь. Лучше по схеме это делать.

Для тока 2мА в аноде принимается резистор порядка 150к, а в катоде 4к. 4х2=8.

На сетке почти 8 В. Какой нормы? Для среднего значения анодного тока 2 мА нужно взять не меньше 4 кОм для сохранения низкого КНИ.

И с нагрузкой нормально. Но лучше поддать току во втором триоде примерно до 2мА. Драйвер гибрид для 2т с КО.ms14

Могу предложить свой вариант усилителя-фазоинвертора с РН на основе 6Н9С. Для двухтакта с КО. Правда это гибрид. В железе не испытывал, но в мультисиме выдает при амплитуде 70В одну тысячную КНИ.

Можно применить такой принцип. Здесь показана упрощенная схема без всех необходимых датчиков, триггеров и сброса. Датчики заменяет шаговый генератор V3 с задержкой, равной временному промежутку пролета пули между датчиками. Счетчик U2 считает это время, а ЦАП U5 выводит напряжение, пропорциональное временному промежутку. Дальше напряжение преобразуется в ток в узле I1, который в железе будет построен на ОУ. Ток заряжает емкость С1 до 5В тем быстрее, чем больше время пролета пули, а значит счетчик U7 насчитает количество импульсов, прямо пропорциональное скорости пули. Здесь ЦАП U1 дает информацию в виде напряжения, которое через откалиброванный делитель показано в милливольтах и соответствует скорости в м/с. Это для расстояния между датчиками порядка 200мм и частоты 100кГц. Частота низкая из-за малой битности счетчиков и ЦАП, они потребуются 10 битные, поскольку 8 бит мало для заявленной точности. Тем не менее схема демонстрирует практически линейную зависимость: 2,4 мс – 79,5 м/с 1,2 мс – 160 м/с 0,6 мс – 321 м/с Погрешность есть, но из-за недостаточной битности.

Если эта дельта сильно критична, то лампу можно имитировать при помощи позистора и последовательного резистора. Для показательности параллельно позистору приладить светодиодную индикацию или вольтметр.

Там показаны ключи S1 и S2, видимо для рассмотрения разных режимов.,

TC написал, что рассматривается активная нагрузка.

Как раз для активной нагрузки я и описал работу схемы. Подвох в том, что не указана полярность нижней фазы, которая изменится пока на средней "+", а на верхней "-".

Указанная полярность имеет продолжительность 120 градусов. На протяжении этого времени D1 закрыт, D2 открыт, D3 будет обязательно и закрытым и открытым ровно по 60 градусов. Причем открыт D3 в начале или в конце рассматриваемого периода не известно.

Нет проблем. Обратную функцию можно перевернуть еще раз. Пусть один счетчик считает время пролета пули, дальше ЦАП выдает результат в виде значения силы тока для заряда емкости. Потом второй счетчик считает время заряда этой емкости до порогового напряжения, и готовый результат на дисплей.

Это нужно делать не вперекрышку, а Ш - пластины с одной стороны и блок из планок с другой. Вот между двух сторон тогда и бумагу класть.

Странная критика. Почему тогда у JFET полевика переход прозванивается, как обычный кремниевый диод?

otryvok-iz-filma-mudromer_ySm65KEk.mp4

Вы полевик истоковым повторителем подключили?

В основном для приемлемого КПД Откуда гармоники и ламповость у вас возьмутся? Вы глубину ООС замеряли?

У них по даташиту заряд затвора почти такой же, так что должны работать.

Это может быть в том случае, если вы пытаетесь обсчитать переходный процесс, когда на цепь подается напряжение в момент нулевого значения синуса, а емкость полностью разряжена. Тогда формулы дают только приближенные значения экспоненты. Процесс сложный даже когда заряд емкости идет от постоянного напряжения. А если напряжение при этом еще и не постоянно, то еще сложнее. Но если в интересуемый момент времени переходный процесс завершен, то следует просто учесть фазосдвиг, в вашем случае это 84,26 градуса опережения. Значит 72,27 + 84,26 = 156,53 градуса или 180 - 156,53 = 23,47 градуса. Тогда ток примерно 141 мА. Автор не уточняет от какого момента отсчитывается 4 мс.

Зачем вам знание падения на конденсаторе? Определяете полное сопротивление. Затем действующее значение тока, умножаете на корень с двух для определения амплитудного значения тока. Потом это значение умножаете на синус угла, который вычисляется путем деления 360 на 20 миллисекунд (период 50 Гц) и умножением на ваши 4.015 мс. Это 72,27 градуса. В этот момент значение тока будет 336,76 мА.

Вы не знаете как работает транзистор в таком включении? Разумеется, было прочтено до конца, но так не пойдет. Вы показали полное включение транзистора как элемента, поэтому схема не просто логическая, а очень даже конкретная. И не ясно зачем там вообще транзистор нужен перед компаратором.

Как же оно может превысить, если опорное у вас практически равно напряжению на выходе? И зачем вообще подавать опорное таким способом, не лучше ли его снимать с делителя? И самое интересное. Что будет, если в момент нажатия на кнопку взведения триггера выход БП окажется закороченным? Ведь тогда на входах триггера будут присутствовать две единицы.