avv_rem

Полистал ОТЦ Зевеке Г.В. от 1989 года. Страница 85, второй абзац снизу. «Пользуясь соотношениями 3,47 и 3, 48…». Пришел к следующим выводам. Мощность, отдаваемая источником, найдена верно. Мнимая часть отрицательная. Нашел ошибку при вычислении P и Q. P и Q сами по себе – действительные числа. При расчетах мощности нагрузок нужно брать квадрат Im1 и Im3 и умножать их на комплексные сопротивления нагрузок. В результате будут комплексные числа. Действительная часть - слагаемое P. Мнимая часть - слагаемое Q. Потом нужно будет просуммировать все слагаемые. Использовать квадрат I1 и I3 неправильно, это комплексные числа. Нужно брать произведения I1 и I3 на их комплексно сопряженные величины. И почему принято обозначение Im? Модуль комплексного числа всегда обозначался буквой I без индекса. Это действующее значение. Индекс m используется для обозначения амплитудных величин. Пример. U = 220v, Um = 311v.

Стандартная ошибка студента. При вычислении мощности источника берется формула U * I. Это неверно. Нужно брать U * I. Где I – сопряженный комплекс тока I. И вообще https://www.youtube.com/watch?v=JZHmUDPz8iY

Ну, я бы не был таким уж категоричным. В журнале Радио 1985-12-28 была предложена схема УКВ ЧМ приемников с ФАПЧ. Как раз на одном транзисторе, да еще и с питанием от одной батарейки на 1,5в. Статья имела целую серию продолжений вплоть до появления микросхемы К174ХА34 в середине 90-х годов. В журнале «В помощь радиолюбителю», выпуск 100, страница 49 была схема приемника на двух транзисторах и выходом на громкоговоритель, правда через трансформатор. Был даже рисунок платы.

Если покупать, то уж только не ТВК, которые уже лет 25 как сняты с производства вместе с ламповыми телевизорами. Есть же специальная серия ТПП. Мощности и напряжения – любые. Лишь бы по габаритам пролез. Лучше бы поподробнее свою хотелку описал.

Лампа накаливания есть в наличии? Попробуйте подключить ее и порегулировать яркость. Нужно понять, почему схема перестает работать. Либо проблемы с мощностью импульсов управления тиристорами. Либо тиристоры не могут открыться из-за малого анодного напряжения. Либо какие-то проблемы с переменным резистором. Думаю, лампа немного прояснит картину. Что-то не пойму назначение VT3. У него случайно коллектор и эмиттер местами не перепутаны?

Пока не знаю Нужно изучать схему разряда. А мне завтра на работу очень рано вставать. Я пока сваливаю с темы. Возможно, даже на пару – тройку дней.

Странно. Есть еще предположение о влиянии силовой части на схему управления. Например, у тиристоров слишком уж различаются параметры и на малых токах схема переходит в однополупериодный режим. Один тиристор просто не отпирается. Появляется ток подмагничивания трансформатора и это как-то влияет на форму напряжения и нарушает работу цепи управления. Тем более что никаких стабилитронов в схеме нет. Есть возможность запитать цепь управления от другого трансформатора? Можно малогабаритного и маломощного. Возможно, немного поможет увеличение сопротивления R4. Поставьте для эксперимента сначала 330ом, а затем 470ом.

Речь идет о 2А. Я не понимаю, на каком участке проблема. 0…2А или 2…5А? Это проблема максимума, или минимума? В любом случае номинал R6 нужно уточнять при замкнутом R1. R6 маскирует проблему срыва на максимуме тока.

Ошибаетесь, ошибаетесь!!! Еще как ошибаетесь. Нельзя делать угол отпирания тиристора слишком малым! Нужно подождать, когда мгновенное значение напряжения вторичной обмотки трансформатора достигнет напряжения на аккумуляторе и даже немного превысит его. До этого момента времени тиристор не откроется, так как его напряжение анод-катод будет отрицательным! И приведите в порядок номинал резистора R6! Это же задатчик угла отпирания тиристора! Нужно именно 6,8кОм. В крайнем случае, 10кОм. Схема работоспособна в очень узком диапазоне сопротивлений R6. При номинале 47кОм Вы просто «промахиваетесь». Посмотрите внимательно на конденсатор С2. Для 47кОм нужна емкость 0,047…0,1мкФ. Его не паяли случайно? Возможно, оптимальной будет комбинация 470nF и 4,7кОм

В общем, – да. Проблема этой и всех подобных схем – короткие импульсы управления тиристорами. Если импульс управления тиристором придет раньше, чем синусоидальное напряжение трансформатора достигнет напряжения аккумулятора, то тиристор открыться не сможет. На тиристоре при этом будет либо отрицательное, либо нулевое напряжение. Для маскировки (не устранения, а именно маскировки) этого эффекта установлен резистор R6. Начните ОСТОРОЖНО (1,3k; 1,5k; 1,6k; 1,8k; 2k; 2,2k...) увеличивать его сопротивление. Рано или поздно при положении движка R1 на отметке «максимум» ток зарядки перестанет пропадать. Устранить этот эффект можно только путем увеличения длительности импульсов отпирания тиристоров. Но это повлечет за собой значительное усложнение схемы.

Вот как, на мой взгляд, должна выглядеть схема с учетом моих рекомендаций. Расчетный коэффициент стабилизации по напряжению около 500. 1. Добавлен стабилизатор тока стабилитрона, – VD6, VT2, R8. 2. Для увеличения диапазона регулировки выходного напряжения стабилитрон Д818Е заменен на КС147А, который также имеет незначительный ТКН. 3. Добавлен диод VD9. Он позволяет снабдить блок питания защитой и почти полностью компенсирует температурный дрейф Uбэ транзистора VT3. Этот диод должен иметь тепловой контакт с корпусом VT3. 4. На транзисторах VT2 и VT3 рассеивается мощность до 0,3Вт. Поэтому применены транзисторы КТ815В. Думаю, на место VT3 есть смысл поставить транзистор КТ630Е (можно КТ630Б и КТ630Д). 5. Расчетное сопротивление резистора R11 около 1кОм. Но указал номинал 470ом. При сопротивлении R11 равном 1кОм и выше блок питания стабилизирует выходное напряжение от 7 до 27в, в зависимости от положения движка R12. При сопротивлении R11 от 470ом до 1кОм и R12 = 0ом выходное напряжение регулируется, но не стабилизируется. При сопротивлении R11 менее 470ом и R12 = 0ом блок питания вряд ли запустится. 6. Транзистор VT6 – защита от обрыва движка переменного резистора R12. Без транзистора VT6. в случае обрыва движка переменного резистора. выходное напряжение блока питания достигнет максимально возможного значения и может запросто сжечь нагрузку. Лучше применить транзистор VT6 с минимальным значением h21э. 7. Конденсатор C2 снижает размах пульсаций выходного напряжения примерно в 7 раз и подавляет возможные наводки и помехи от соединительных проводов. 8. Диоды VD5 и VD7 обеспечивают надежный запуск блока питания при подаче сетевого напряжения. 9. Транзистор VT1 совместно с тумблерами SA1…SA4 и резисторами R1…R4 задают ток защиты. Всего будет 15 возможных значений тока защиты от 0,25А до 3,25А с шагом около 0,25А. Резисторы R3 и R4 проще всего собрать соответственно из двух и четырех параллельно соединенных резисторов 1,5ом 0,5Вт

Смотри в сторону филаментных ламп. Думаю, за ними будущее. Купил шутки ради год назад. Как ни странно, полет нормальный. Ссылки на ролики с подробностями в YouTube не буду давать, чтобы модераторов рекламой не травмировать.

Подробно разобран в этой книжке на странице 69. VT3 работает с микротоками. Это не очень хорошо. Лучше уменьшить сопротивление R3 раз в десять, примерно до 1,5кОм. Нет смысла применять термокомпенсированный стабилитрон Д818Е, все равно температурный дрейф испортит VT3. Лучше применить Д814А с минимальным дифференциальным сопротивлением в серии. Регулировать выходное напряжение сложно. Сильно снизить напряжение не даст как VD4, так и R4. По этой причине есть смысл попробовать заменить R4 стабилизатором тока К1351ЕТ1НП (два параллельно соединенных, по 4,7мА каждый). Более целесообразно регулировать выходное напряжение с помощью R5, однако с помощью R7 безопаснее. При обрыве R7 выходное напряжение будет снижаться, при обрыве R5 выходное напряжение будет повышаться. С переменным R7 будет нелинейная зависимость выходного напряжения от угла поворота. Иногда это напрягает. С переменным R5 будет линейная зависимость выходного напряжения от угла поворота. На первый взгляд может возбуждаться при подключении оксидного конденсатора на выходные клеммы. Но не уверен, нужно считать. Во всяком случае, не удивлюсь, если будут проблемы. Что-то никак не пойму назначение R1. Сафрошкин Ю.В. Переходные характеристики и устойчивость транзисторных стабилизаторов напряжения и тока 1968г.djvu

Складывается? Ну, да. Плюсы в формуле, действительно, есть. Вот, если бы, R3 = 0, то на R3 сложились бы токи от V1 и V3.

Например, так. А чего мелочиться? Вот схема сразу для четырех выключателей. А следующий вопрос будет: «Где взять реле?».

Скорее всего, это защита микросхемы от повышенного напряжения. Да. Можно. Еще лучше сделать так, см. схему. R23 и R24 – это просто защита входов микросхемы от разряда C9 и C14 при отключении блока питания от сети. Номиналы любые, но обязательно одинаковые. Скорее всего, 4,7кОм будет вполне достаточно.

Можно еще такие графики нарисовать. Так будет меняться ток на выходе блока питания при плавном увеличении сопротивления нагрузки. Вертикальные участки – это критические сопротивления нагрузки. Если сопротивление нагрузки меньше критического значения, то блок питания резко ограничивает выходной ток, почти отключается. Каждому номиналу сопротивления R8 соответствует свое критическое сопротивление. Иными словами, R8 задает порог распознавания короткого замыкания в нагрузке. Если сопротивление нагрузки выше критического значения, то блок питания начинает стабилизировать либо напряжение, либо ток (в зависимости от номиналов RV1 и RV2). Если сопротивление нагрузки ниже критического значения, то блок питания почти отключается.

Только опробуйте сначала макет. Мало ли, вдруг я в расчетах ошибся. И каким, все-таки, должен быть ток в режиме ограничения (вертикальный участок нагрузочной характеристики). Ясно, что 3А много. А нужно-то сколько? Максимума 2,2А достаточно? Уменьшая сопротивление RVR1 можно сдвинуть вертикальный участок влево, вплоть до 0,1 от максимума. Можно еще меньше, но слишком уж сильно вырастет температурная нестабильность этого тока, – такова плата за простоту схемы. Можно еще немного усложнить схему, – добавить резистор R8. Его можно сделать и подстроечным. К примеру, если номинал этого резистора составит 3,3кОм, то ПЕРЕГРУЖЕННЫЙ блок питания начнет отключаться уже при падении выходного напряжения до 5в. Ток короткого замыкания при этом составит всего лишь 100мА. Можно ввести также понятие критического сопротивления нагрузки. Оно в данном случае составит примерно 2,2ом. См. дополнительный график. LM723ZAR-02 Комплект.pdf

Конкретных цифр я так и не дождался, поэтому рисую схему на напряжение 2…20в и ток 0,2…2А. Сразу предупреждаю, что с цепями частотной коррекции (конденсаторами) придется поэкспериментировать. Ток защиты задает цепочка RVR1. Она состоит из последовательно соединенных резисторов, постоянного на 100ом (можно уменьшить вплоть до 10ом) и переменного на 1кОм. Критически важно подбором R3 установить ток VD5 около 1,1мА. При подборе R3 установить на выходе напряжение 10…15в, при отключенной нагрузке. Выходное напряжение задает RVR2. Это переменный резистор с сопротивлением 10кОм. LM723ZAR Комплект.pdf

М-да. Извращение редкостное. Но работать будет. 1. Нужно уменьшить R1 хотя бы до 4,7кОм, т.к. дифференциальный каскад этой микросхемы не может работать с напряжениями менее 2 вольт. 2. Токовый шунт с сопротивлением 3,3ом вызывает недоумение. Лучше переделать участок R3, RV1, R5 и уменьшить сопротивление R7 в 3…5 раз. 3. С имеющимися номиналами насчитал ток короткого замыкания около 1,4А. Обратный наклон нагрузочной характеристики отсутствует. Короткое замыкание не распознается и при КЗ схема не ограничивает выходной ток. А что нужно получить от схемы в конечном итоге?

Все нормально. Именно так и работает защита «с обратным наклоном» нагрузочной характеристики. Чтобы убрать обратный наклон нужно удалить один резистор и уменьшить сопротивление токового шунта. Если будет схема, то укажу конкретно, о каких резисторах идет речь.

До конца лета осталось 10 дней. Обычно к 1 сентября особо тупых студентов отчисляют, а немного погодя их берет под контроль военкомат. И тему можно будет закрывать. В прошлом году было точно так же.

Возможно, наводка идет через трансформатор T2. Можно попробовать поставить резистор сопротивлением 100ом и меньше между катодом и управляющим электродом VS1 (параллельно обмотке трансформатора). В тяжелом случае нужно смотреть на оптотиристоры, к примеру ТО125-12,5

И эта формула не работает потому, что давление нужно подставлять не в мегапаскалях, а в барах. 1Бар = 100000Па = 100кПа. Обратите внимание, что применяемая в России 1 техническая атмосфера равна 1кгс/см2 = 98066,5Па, т.е. равна 0,980665Бар. В описании допущена ошибка. Правильная расчетная формула Uout = Vcc * (0,16 * P + 0,1), где Vcc = 5. Выходной сигнал датчика относится к типу ратиометрических. Т.е. выходное напряжение зависит от напряжения питания Vcc. Подобные датчики других фирм рассчитаны на питание 5в +/- 0,25в и нагрузку более 2,5кОм.

Я правильно понимаю, что на выходе датчика присутствует импульсный сигнал с широтно-импульсной модуляцией и периодом 3 секунды? Если да, то о каком вольтметре речь идти может? В таком случае и это также бредовая затея, т.к. раньше чем через 3 секунды узнать о просадке вообще ничего нельзя