Jump to content

Serg76

Members
  • Posts

    354
  • Joined

  • Last visited

3 Followers

About Serg76

  • Birthday 04/22/1976

Информация

  • Пол
    Мужчина
  • Интересы
    Всё не охватить, стараюсь досконально разбираться с чем сталкивался
  • Город
    г. Могилёв

Электроника

  • Стаж в электронике
    Не связан с электроникой
  • Сфера радиоэлектроники
    Приоритетов нет, есть задачи и варианты решения
  • Оборудование
    UT603, С1-55

Recent Profile Visitors

The recent visitors block is disabled and is not being shown to other users.

Serg76's Achievements

Rising Star

Rising Star (9/14)

  • Very Popular Rare
  • Collaborator
  • Dedicated Rare
  • Week One Done
  • One Month Later

Recent Badges

365

Reputation

  1. 5Вт на клампер в дежурке (... Вбиваем более широкий диапазон входного напряжения и повышаем частоту, витки уменьшаются и на каркасе указанного магнитопровода прекрасно умещаются Спецпрограмма подсказывает такую же индуктивность первичкиVIPER v.2.vpa. Кстати, есть чем её измерить при настройке - должна быть не выше расчетной и без этого ни куда?! R42, R43 - такого решения ещё точно не видел ... Я тогда за Семёнова и LC-фильтры для оптики, вроде расписаны все проблемы о питании их. VT6 и VT7 являются p-n-p транзисторами ... дальше уже не смотрел
  2. Валерий, вы часть упустили. Раз уж применено реле для зарядки всех сетевых электролитов, то используйте вместо пары термисторов мощные резисторы, соединенные в параллель, например 3шт. по 100 Ом на 2Вт каждый. Меньший ток зарядки продлит жизнь всем электролитам и поможет при любом дребезге на контактах реле. Тогда и предохранителя на 6А будет предостаточно, а то 10А очень уж грозно смотрится на заявленную мощность. На ту же дежурку, перед VS1, тоже свой предохранитель на 1А. Говорили уже, желательна мин. емкость между каналами питания оптодрайверов. Тогда частоту контроллера дежурного блока питания задать 100кГц или даже выше. Количество витков на том же магнитопроводе тогда уменьшится и возможно получится хитрее разместить каналы питания именно для каналов оптики в один слой, но на разных половинках относительно середины каркаса, соблюдая при этом всевозможные зазоры и хорошую электрическую изоляцию и между ними и первичной обмоткой. Это чуть ухудшит связь, но максимально удалит их друг от друга. В общем тут хоть расшибитесь, но с намоткой и размещением этих всех трех каналов нужно будет очень постараться. На какие выходные параметры вы рассчитываете 3 канала питания, считаете вручную или в какой-то программе – номиналы R2 и C4 стали ещё жёстче! Вы, наверное, даже не представляете себе какой мощности должен быть тогда R2 … Я же прикладывал скрин с помогалкой для этих МС. Единственное сразу не понравилось, что эта программа ставит слишком малый номинал С14 на TL-ке. Выбросьте из схемы U9 и U10. В самом нагруженном и стабилизированном канале между верхними выводами R6 и R8 не хватает дросселя номиналом 4,7…10мкГн. Если подать питание на оптодрайверы от слишком мощного источника, как вам всё хочется, то ток через стабилитроны VD7 и VD10 в начальный момент времени ограничен только внутренним сопротивлением (ESR) С19 и С20 - ummagumma вам и про это тоже говорил. Чтобы не заморачиваться с номиналом, проще будет поставить параллельно этим стабилитронам ещё такую же. Эти пары ёмкостей как раз и располагать как можно ближе к выв.5 и выв.8 оптодрайверов обязательно (об этом тоже упоминали) … вот наглядный пример, правда умощнённого, у Б.Ю.Семёнова "Силовая электроника от простого к сложному" Сливные диоды VD17, VD18 ну слишком мощные, ультрафаст SF28 (к тому же в корпусе DO-15) и импульсным током до 50А с головой хватит. Справится и SF18, но в моем городе первые почему-то всегда по стоимости дешевле). Не любите провода мотать – есть еще и такое предложение. Примените на вторичке мостовую схему. Вторичная обмотка получится одна и её тогда проще намотать и разместить между половинками первички. Если будет применятся как и ранее магнитопровод E42, то запас по мощности поможет уже уложится при 50кГц в плотность тока 5А/мм2 в обмотках, и даже на материале магнитопровода N87. В качестве выпрямителя можно уже будет применить мощные шоттки на 150В. Вряд ли на них падение напряжения будет в два раза меньше, чем на указанной сборке из VD13, VD14 и тепла они будут выделять в сумме немного больше, но зато распределить её по радиатору будет проще. Но тут конечно же только вам решать
  3. Ёёёпта.. вот честно, даже не увидел(. Так чтобы дежурку меньше мотать проводом по первичке, то от меньше ста вольт переменки закладывать в расчет, тогда и реле уже будет до бублика - что по пульсации от силовой, что закрывать БП при выключении - брюзжать уже ей по феншую. ... забыл ты упомянуть наверное, что дабы удержать затворные Ом-ы установлен после оптики повторитель-рагрузитель. Оно на таких токах и разводка на плате во все глаза и там конечно всё видно! Поставить стабилитроны на 15-18В - хуже точно не будет. Однако, что такое спасибо, лучше маленький рубль - повеселю тебя этим прекрасным вечером
  4. 1. Для такого драйвера 0,5А будет уже с большим запасом. В документе на оптодрайвер (20стр.), есть пример расчета суммарной мощности (статические + динамические потери) по управлению затвором и она не должна превышать максимальную указанную 0,6Вт. 2. Номинал 0,69uF не бывает, 0,68uF ближайший. 3. Понятно - есть и не жалко. На такую мощность радиатор ему обязательно будет нужен. 5. Если так то и хорошо (на схеме то указан 0,5Вт) 9. В самом ключе, этот паразит как правило туговат - ставьте параллельно ультрафасты. В стабилизированном БП ключи работают в режиме жесткой коммутации и из-за того что в СТ есть паразитная индуктивность рассеяния, то на крутом фронте, в момент закрытия ключей, энергия накопленная в Ls рекуперируется через них обратно в источник питания. Бывает их называют ещё сливными. 10. Что такое снаббер и что значит параллельно). Для определения, вам уж нужно немного погуглить самостоятельно и разобраться, что за элементы в вашей схеме R33 и C25. В простом приближении, емкость снаббера на диоде выбирается примерно в три-пять раза выше емкости диода, а резистор ограничивает максимальный ток через него и выбирается исходя из рассеиваемой на нем мощности. Есть и методики для определения с номиналами с помощью ослика, но это уже отдельная тема ... и если будет интересно. Если большие мощности СТ, то возвращайте хвост сразу обратно и после намотки вторички доматываете вторую половину первички. При такой N-образной намотке, разность потенциалов между обмотками будет одинакова по всей длине, так можно уменьшить паразитную емкость СТ, но тут лучше все изложено https://fresh-web-studio.github.io/artemsdobnikov/math/transformator.html
  5. Ого, думалось мне, вы таки перемотаете силовой трансформатор (увеличить витки первички до 20) и изготовите ТГР на кольце (филярная намотка в три провода одновременно)... Неужели вам проще окунуться в мир обратноходовых преобразователейflyback.pdf, чем намотать трансформатор тока, который считается по одной единственной формуле, или намотать каких-то там двадцать витков на ТГР? Неужели моточные изделия так не по душе, кажется наоборот - разобрался, посмотрел как работает каждый элемент в схеме и дальше - вперед! Разобравши однажды ошибки на первом блоке питания, вы их не допустите и они не перекочуют уже в последующие, а удовлетворение от того схема работает исправно и как задумано и что руки то оказывается нормальные и обучаемы... Ну раз потом его доводить, так потом. Решили всё-таки вообще три канала питания делать. У 53-серии тут избыточная мощность, но даже и так видно, что номиналы RC-клампера (C4, R2) тут зверские, а мощности каждого из каналов достаточно и такой С2 - номинал поправьте на схеме. Диодный мост GBL2506 избыточен, в такой схеме достаточно и на 10А если что. Добавили С3 именно для дежурки, но он подключен параллельно С26-С28. Лучше просто увеличить номинал последних. Как правило рекомендуется на каждый ватт выходной мощности 1...2мкФ емкости сетевых электролитов. R32 если теплый можно 560кОм или до 1МОм увеличить. Как правило он составной и состоит из двух-трех резисторов, корпуса которых с запасом выдерживают максимальное выпрямленное сетевое напряжение. VD6 параллельно реле (абы что только не ставьте) стоит - нужен конечно. Стабилитроны VD7-VD12 в корпусе на мощность 1,3Вт берите. Каналы питания дежурки как правило несколько удалены на плате от самих оптодрайверов, то желательно зашунтировать питание каждого (выв.5 и выв.8) пленкой на 1...4,7мкФ. Так ни на одной схеме не увидел сливные диоды параллельно каждому силовому ключу (VT3, VT4). Подойдут ультрафасты типа от SF28 до MUR460. На выходные диоды VD13, VD14 поставить параллельно снабберы. На выходных диодах дежурки VD3-VD5 тоже не помешают. Можете рассказать как мотали и в какой последовательности силовой трансформатор?
  6. Если сам контроллер развязан с выходом оптопарой (стабилизация напряжения как по вашей схеме), то достаточно и двухканального питания. На одном канале питания будет контроллер + нижний оптодрайвер, а на втором канале отдельно только верхний оптодрайвер. Забудьте - это был мой неудачный сарказм раз вы его так поняли) Так я так вроде и сказал. Т.к. есть паразитные затвор-сток, то может получиться делитель напряжения совместно с затвор-исток ... ну да при больших dV/dt ... - согласен, упрощал описание в конце - и верно хрен.. получилась! Опять значит внес смуту)
  7. Если присмотреться, это не самое сложное схемное решение на таком оптодрайвере, но тем не менее в нем есть все плюшки для нормальной работы ключа. 1. К сожалению в этом оптическом драйвере есть паразитная емкостная связь между излучающим светодиодом (выв. 2 и 3) и выводами 5–8 оптопары. Это наглядно на 22стр. datasheet3120.pdf. Учитывая большой коэффициент усиления внутреннего усилителя на приемном светодиоде, эта паразитная емкостная связь может вызывать переходные процессы на время включения или выключения светодиода, а дребезг при управлении затвором силового ключа нужно исключить. На 18стр. вообще рекомендуется применять отрицательное смещение на излучающем светодиоде если рядом с его выводами расположены сильноточные проводники. Тут же, по этой схеме, сопротивление R16 шунтирует паразитную емкость на землю. Для расчета, да самое главное не создать такой делитель напряжения который не сможет открыть это светодиод), а для этого нужно знать напряжение питания импульсов управления этим светодиодом, падение напряжение на этом светодиоде и диапазон рекомендуемого тока через него. 2. и 4. В установившемся режиме на R23 напряжение составит разницу между 18В и напряжением стабилизации VD12. С19 установлен параллельно R23, значит заряжен до этого же напряжения и призван удерживает его во время коммутации ключа. Затворный резистор R21 условно притягивается внутренним драйвером к выводу 8 или выводу 5. Тогда если мысленно кратко представить работу такого решения получим либо 13В на затворе во включенном состоянии либо -5В когда он выключен. 3. Так затвор защищают от повышенного напряжения из-за паразитной емкости затвор-сток, это бонусом и ограничение напряжение на затворе на время зарядки емкости С19. В современных может быть уже встроен в внутреннюю структуру ключа 5. Ни какого злого умысла, так же шунтирует внутреннюю паразитную емкость затвор-исток. Но дабы вы не злили тут никого, я наверное лучше прикреплю и вот этоfetdrvr.pdf
  8. VD1-VD4 защищают от выбросов Ls, при коммутации первичной обмотки ТГР, выходы внутреннего драйвера контроллера. Потому выбираются с минимальным падением напряжения, а значит хорошо подходят низковольтные диоды шоттки. При управлении оптодрайверами такой проблемы нет. Закорачивать только через VD6 и VD7 затвор очень опасно, ток через оптодрайвер лучше всегда ограничивать и тем самым избегать слишком больших значений dV/dt. Но самое главное, не правильно запитывать оптику от обычного сетевого блока питания. Здесь необходим именно импульсный блок питания и в идеале с раздельными линиями питания на каждый драйвер, вот у него то будет минимальная паразитная ёмкость между питанием драйвера нижнего и верхнего ключа. Ваш будет работать по такой схеме, но к сожалению не долго. Например реализация похожего тут https://forum.cxem.net/index.php?/topic/160407-иип-до-1-квт/. Там же на 10 стр. найдется правильная схема мощного блока питания от oleg1ma. Обратите внимание, имхо по такой схеме управлять затвором силовых ключей наиболее правильно, особенно в могучих БП. И во время deadtime и на время открытого состояния противоположного ключа на затворе другого всегда не большое отрицательное напряжение. Так что тут нужен маломощный импульсный блок питания, т.е. все равно мотать). Лучше разберитесь до конца уже с этим блоком питания!
  9. С наглядным примером можете посмотреть тут https://radiokot.ru/circuit/power/supply/33/. У Ш-сердечников всегда присутствует микрозазор как не стягивай. Это увеличивает вредный ток намагничивания сердечника Lm и увеличивает индуктивность рассеивания обмоток Ls. Если у первых Ls обычно единицы и даже десятки мкГн, то у колец при правильной намотке этот параметр можно уменьшить до 0,3мкГн, и даже меньше. Проверить магнитопровод и выбрать оптимальное число витков для того же ТГР и как его мотать https://forum.cxem.net/index.php?/topic/200679-простой-иип-для-умзч-на-sg3525/&do=findComment&comment=3650514. Все что есть скрины с осциллографа (для наглядной величины Ls) с подключенной к вторичной обмотке емкостью 220pF, иначе её на экране можно вообще не увидеть на старом ослике.
  10. @ВалерийСПБ Уверены, что материал магнитопровода силового трансформатора (СТ) выбран соответствующий ... изменяя его на распространённые N87 или PC40, витки в первичке (меньше амплитуда магнитной индукции для такого магнитопровода на выбранной частоте) разняться неплохо. А это работа СТ уже с насыщением ферритового сердечника, что вообще не допустимо! Старайтесь использовать в качестве ТГР для двухтактных преобразователей только ферритовые кольца и по возможности с большей магнитной проницаемостью. Отсутствуют защитные диоды на выходах драйвера контроллера и силовых ключах в первичке. Выбросьте из схемы тл-ку и оставьте только стабилитрон(ы) на расчетное напряжение раз уж начали использовать последние. Как справедливо заметили уже, при расчете выходного дросселя по вашей схеме, частота подставляется в два раза выше. По печатной плате так же вам подсказали много замечаний. Если не хочется использовать доп. драйвер для ТГР, а на SG3525 ток всё-таки не большой, то на такую мощность можно использовать её разгрузить с помощью такого решения Все наклонные линии желательно на плате вести на плате широкими и короткими проводниками при трассировке в единые точки. Но это вообще отдельная тема. Лучше присмотритесь к уже реализованному тут https://forum.cxem.net/index.php?/topic/216278-самый-простой-иип-1квт-на-sg3525-для-усилителя/&do=findComment&comment=3304799. Правильно все у вас на схеме и на плате, что касается делителя С14, С15! Только так и делайте - именно такая схема уменьшает пульсации тока в сетевых электролитах и дает ещё много чего полезного.
  11. )... Нужна будет моя помощь буду только рад помочь. Это простой и не дорогой метод как объединить земли в такой схеме преобразователя. Но не троллить, а подсказать ТС, что так делать нельзя, желательно сразу - ибо не только плачевен результат, но и может быть опасен для здоровья пользователя! Т.к. до пенсии мне как до луны, то на выходных да и буднях не всегда получается толком пролистать по интересам ленту активности - хотя бы нормально просмотреть на темы что подписан
  12. @Гость_Григорий_Т. вы и с перовой то схемой за три дня не разобрались ... отдыхайте уже сегодня Григорий, отдыхайте
  13. Без второй емкости, стабилитрон или внешний, или интегрированный в указанной выше МС, окажется пробит - ток через него ни чем не ограничен. А второй диодный мост поможет использовать двухполупериодный выпрямитель на емкости по питанию самой МС, а значит и тысячи микрофарад не потребуется ...
  14. )))Нормально так скомпенсировано удаление усилителя от клемм АКБ!
×
×
  • Create New...